葛啟鑫，徐文遠(yuǎn)，武鶴

(東北林業(yè)大學(xué)土木工程學(xué)院，哈爾濱 150040)

隨著交通運(yùn)輸業(yè)的快速發(fā)展，人們對(duì)道路使用性能的要求越來越高，向?yàn)r青中摻入改性劑是提升瀝青性能的最有效途徑，外摻劑常見的有物理和化學(xué)改性兩種方法，其中物理改性方法由于所需添加改性劑含量少且改性效果明顯而備受青睞[1]。聚合物改性瀝青、橡膠瀝青、乳化改性瀝青等的各種性能指標(biāo)在實(shí)驗(yàn)室中已經(jīng)得到了大量的研究，其中SBS改性瀝青經(jīng)過多年的發(fā)展已經(jīng)成為聚合物改性瀝青的主要產(chǎn)品，得到較為廣泛的應(yīng)用，但SBS改性瀝青也存在相應(yīng)的問題，如已無法滿足部分地區(qū)的高溫要求，低溫性能會(huì)隨著時(shí)間的延長(zhǎng)逐漸下降[2-3]。

近年來，納米材料廣泛應(yīng)用于多個(gè)領(lǐng)域，研究人員發(fā)現(xiàn)將納米材料摻入瀝青中能夠解決諸多聚合物改性瀝青存在的問題，如利用納米材料體積小、物理化學(xué)性質(zhì)獨(dú)特的特點(diǎn)，有效地提高聚合物與瀝青的相容性，改善瀝青的抗老化能力，因?yàn)檫@些獨(dú)有的效應(yīng)，越來越多的納米粒子用來改善瀝青材料的性能[4]。氧化石墨烯是石墨粉經(jīng)化學(xué)氧化后剝離而得的產(chǎn)物，其表面富帶羧基、羰基、羥基和環(huán)氧基等活性含氧官能團(tuán)以及吸附分子具有與石墨烯相似的二維結(jié)構(gòu)，與SBS共同用于瀝青改性時(shí)，二維納米片層結(jié)構(gòu)氧化石墨烯貫穿于微米尺度的鏈狀SBS中，形成致密穩(wěn)定的空間結(jié)構(gòu)，內(nèi)嵌于瀝青體系中，保證改性瀝青具備優(yōu)異的力學(xué)性能、儲(chǔ)存穩(wěn)定性、抗老化性能[5-7]。

在探究氧化石墨烯對(duì)改性瀝青性能的影響方面，相關(guān)學(xué)者已進(jìn)行部分研究，例如：于瑞恩[8]提出了氧化石墨烯水分散液熔融法制備改性瀝青和聚合物基納米復(fù)合材料的改性瀝青，從微觀和宏觀角度闡明了從“合金化”和“復(fù)合材料化”兩方面提高基質(zhì)瀝青強(qiáng)度和韌性；劉克非等[9-10]提出氧化石墨烯可提高瀝青的黏附性能，并在高溫下可以提高彈性恢復(fù)能力，減緩瀝青熱氧老化對(duì)三大指標(biāo)的影響，減緩瀝青輕組分在老化過程中的揮發(fā)，提高瀝青結(jié)合料的抗老化性能；趙艷等[11]對(duì)氧化石墨烯改性瀝青表面能進(jìn)行了研究，表明氧化石墨烯分散液的分散性能優(yōu)于粉末，可以提升瀝青的黏聚功、黏附功和剝落功，并證實(shí)了氧化石墨烯對(duì)混合料抗水損害性能具有增強(qiáng)作用。

綜上可見，研究人員對(duì)氧化石墨烯做了大量研究，已經(jīng)取得了一定成果，但大多數(shù)還處于研發(fā)階段。本研究主要借助動(dòng)態(tài)剪切儀、低溫彎曲梁流變儀深入研究氧化石墨烯的最佳摻量范圍，探究氧化石墨烯-SBS復(fù)合改性瀝青的高低溫性能，并對(duì)改性瀝青短期老化前后的性能進(jìn)行對(duì)比分析。

1 試驗(yàn)材料及制備

1.1 試驗(yàn)材料

1.1.1 基質(zhì)瀝青與SBS改性瀝青

由于東北地區(qū)溫度較低，本研究選用遼寧盤錦90#基質(zhì)瀝青。 SBS改性瀝青采用實(shí)驗(yàn)室制備方法，即通過向90#基質(zhì)瀝青中添加摻量為4.5%(外摻法)的SBS改性劑(星型)制備而成，瀝青原材料的基本性能指標(biāo)見表1。

表1 瀝青原材料基本性能指標(biāo)Table 1 Basic performance indexes of asphalt raw materials

1.1.2 氧化石墨烯(GO)

氧化石墨烯(graphene oxide,GO)的基本性能指標(biāo)見表2。

表2 氧化石墨烯的基本性能指標(biāo)Table 2 Basic performance indexes of graphene oxide

1.2 制備工藝

為了使改性劑均勻摻入90#基質(zhì)瀝青時(shí)減少結(jié)晶體的析出，本研究所用試驗(yàn)材料均采用實(shí)驗(yàn)室制備成型方法，采取先使用瀝青攪拌機(jī)攪拌，再使用高速剪切機(jī)剪切制備改性瀝青，詳細(xì)的實(shí)驗(yàn)室制備工藝如圖1所示。

圖1 瀝青制備流程Fig. 1 GO/SBS composite modified asphalt preparation process

1)將500 g 90#基質(zhì)瀝青放入金屬器皿置于150 ℃恒溫烘箱加熱90 min至流動(dòng)狀。

2)將熔融狀態(tài)的瀝青放置于165 ℃電熱板，把提前稱取的22.5 g SBS改性劑加入金屬皿中，開啟瀝青攪拌器，以300 r/min速度攪拌至沒有明顯的固體顆粒為止，大約40 min左右，關(guān)閉攪拌機(jī)，將攪拌好的瀝青放入設(shè)定為160 ℃的高溫剪切機(jī)中，以5 000 r/min的轉(zhuǎn)速進(jìn)行40 min的高溫剪切。

3)將質(zhì)量分?jǐn)?shù)分別為0.25%，0.50%，0.75%，1.00%的GO(GO占基質(zhì)瀝青質(zhì)量的比例)加入金屬器皿，在瀝青攪拌器上以300 r/min速度攪拌20 min，再開啟高速剪切機(jī)，轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速設(shè)定為5 000 r/min，在170 ℃的溫度下高速剪切60 min，充分反應(yīng)后即得GO-SBS復(fù)合改性瀝青。

1.3 試驗(yàn)方案

1.3.1 溫度掃描試驗(yàn)

瀝青作為黏彈性材料的代表，受溫度影響很大，溫度掃描試驗(yàn)在動(dòng)態(tài)剪切儀(DSR)上進(jìn)行，本研究采用應(yīng)變控制模式，加載應(yīng)變控制為12%，頻率為10 rad/s。分別在45，50，55，60，75，80，85，90 ℃溫度下進(jìn)行測(cè)試，進(jìn)行溫度掃描[12]。

1.3.2 多應(yīng)力蠕變?cè)囼?yàn)

多應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(multiple stress creep recovery，MSCR)在動(dòng)態(tài)剪切儀上進(jìn)行，選用經(jīng)過旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)短期老化后的瀝青試樣進(jìn)行試驗(yàn)，本研究選擇試驗(yàn)溫度為64，70，76，82 ℃，應(yīng)力分別為0.1和3.2 kPa，測(cè)試包含20個(gè)周期，每個(gè)周期都是選用“蠕變(1 s)-恢復(fù)(9 s)模式”[13]。

1.3.3 頻率掃描試驗(yàn)

瀝青作為一種典型的黏彈性物質(zhì)，受荷載頻率作用的影響顯著，頻率掃描試驗(yàn)在動(dòng)態(tài)剪切儀上進(jìn)行，本研究選用的試驗(yàn)溫度分別為50，60，70，80 ℃共4種溫度，參考溫度定為60 ℃，角頻率設(shè)置為0.1～100 rad/s、應(yīng)變控制為5%進(jìn)行測(cè)試。

1.3.4 低溫彎曲梁蠕變?cè)囼?yàn)

根據(jù)美國公路戰(zhàn)略研究計(jì)劃(SHRP)評(píng)價(jià)瀝青低溫性能的手段，利用彎曲梁流變儀測(cè)試低溫性能，本研究選用-16和-20 ℃作為試驗(yàn)設(shè)置溫度。

2 試驗(yàn)結(jié)果及分析

2.1 溫度掃描試驗(yàn)結(jié)果分析

SHRP計(jì)劃將|G*|/sinδ的計(jì)算值作為車轍因子，車轍因子是用以評(píng)價(jià)瀝青高溫抗車轍性能的指標(biāo)，表示瀝青的抗高溫塑性變形能力，其值越大，瀝青因能量耗散而引起的變形越小，即表明抗車轍性能越好[14]。6種瀝青原樣及經(jīng)過旋轉(zhuǎn)薄膜烘箱試驗(yàn)(RTFOT)短期老化后瀝青的車轍因子變化見圖2a和圖2b。

圖2 瀝青原樣及短期老化后車轍因子隨溫度的變化曲線Fig. 2 Variation curves of rutting factor with the temperature changes of original asphalt and short-term aging

由圖2a和圖2b可知，瀝青原樣及瀝青短期老化后的車轍因子大小順序皆表現(xiàn)為：基質(zhì)瀝青

2.2 多應(yīng)力蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果分析

為了更好地評(píng)價(jià)GO-SBS復(fù)合改性瀝青的高溫性能，基于DSR進(jìn)行MSCR，利用道路瀝青在外力作用下記錄延遲彈性恢復(fù)變形和不可恢復(fù)變形來評(píng)價(jià)瀝青的高溫性能，對(duì)瀝青試樣施加應(yīng)力會(huì)產(chǎn)生變形，撤去應(yīng)力后，部分變形可以得到延遲恢復(fù)，而不可恢復(fù)的變形將累積到下一個(gè)循環(huán)荷載中，在這種重復(fù)加載、卸載下的周期作用下，真實(shí)地模擬路面的行車荷載，結(jié)合溫度掃描可以更加準(zhǔn)確地分析高溫抗車轍性能[15]。

常用平均應(yīng)變恢復(fù)率(R)和不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?Jnr)來評(píng)價(jià)測(cè)試結(jié)果，平均應(yīng)變恢復(fù)率反映了瀝青試樣彈性變形后的恢復(fù)能力，R越大，瀝青結(jié)合料的彈性越好，高溫抗變形能力越好。不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?Jnr)反映了瀝青膠漿抵抗永久變形的能力，其值越大，高溫抗車轍性能越弱。R、Jnr的計(jì)算公式如式(1)和式(2)所示。

(1)

(2)

式中：γp為每個(gè)周期的峰值應(yīng)變；γo為每個(gè)周期的初始應(yīng)變；γnr為每個(gè)周期的殘留應(yīng)變；τ為加載應(yīng)力。

以獲得的試驗(yàn)指標(biāo)計(jì)算R和Jnr，計(jì)算結(jié)果如圖3和圖4所示。由圖3和4可直觀得出，在0.1和3.2 kPa應(yīng)力條件下，隨著溫度的升高，6種瀝青的R一度降低，Jnr不斷升高，并且高應(yīng)力下的R和Jnr較低應(yīng)力有大幅度變化，R大幅度降低，而Jnr表現(xiàn)相反顯著升高，表明高溫、高應(yīng)力都會(huì)使瀝青的高溫彈性恢復(fù)能力降低，抗變形能力降低。其中在0.1 kPa 應(yīng)力作用下，R和Jnr的曲線斜率越來越大，這說明隨著溫度的升高，瀝青對(duì)溫度更為敏感，這是由于瀝青在更高溫度下表現(xiàn)出更強(qiáng)的流動(dòng)性，從而使瀝青在蠕變恢復(fù)階段難以恢復(fù)，導(dǎo)致平均應(yīng)變恢復(fù)率隨溫度升高降低幅度越來越大，不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃康脑黾臃纫彩窃絹碓酱蟆Ｔ?.2 kPa應(yīng)力作用下，其中瀝青的GO摻量為0.50%和0.75%時(shí)，R和Jnr的曲線斜率越來越大，與0.1 kPa應(yīng)力下的規(guī)律相同；當(dāng)瀝青為基質(zhì)、SBS以及GO摻量為0.25%和1.00%時(shí)，R和Jnr的曲線斜率越來越小，其中基質(zhì)和SBS在70～82 ℃的斜率明顯減小，GO摻量為0.25%和1.00%在76～82 ℃的斜率明顯變小，這與0.1 kPa應(yīng)力下的規(guī)律做對(duì)比，表明在高應(yīng)力作用下，GO摻量為0.50%和0.75%的瀝青在64～82 ℃可以體現(xiàn)較為良好的蠕變恢復(fù)能力；GO摻量為0.25%和1.00%的瀝青則在64～76 ℃可以體現(xiàn)較好的蠕變恢復(fù)能力;而基質(zhì)和SBS只能在64～70 ℃發(fā)揮相對(duì)較好的高溫蠕變恢復(fù)性能。

由圖3和圖4可知，在0.1和3.2 kPa應(yīng)力條件下，隨著GO摻量的變化，不可恢復(fù)的變形先減小后增大，平均應(yīng)變恢復(fù)率先增大后減小。表征GO的摻入導(dǎo)致改性瀝青結(jié)合料內(nèi)部的黏彈性組成比例發(fā)生了變化，改性瀝青的延遲彈性恢復(fù)性能先增強(qiáng)后減弱，而黏性變形先減小后增大，這是由于SBS改性瀝青中輕組分較多，機(jī)械的應(yīng)力和熱能量共同作用致使瀝青內(nèi)部分子間的吸附層變薄，從而使部分輕組分無法被全部吸附產(chǎn)生松動(dòng)，而GO由于自身獨(dú)特的性能可以增加吸附層的吸附性，促成固體網(wǎng)絡(luò)交聯(lián)，從而提升瀝青的彈性性能，過量GO則會(huì)分布在瀝青分子中，快速傳熱導(dǎo)致黏性成分增多，高溫性能下降。GO摻量為0.75%時(shí)，平均應(yīng)變恢復(fù)率最大，不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃孔钚?，說明在荷載應(yīng)力的作用下，摻量為0.75%的GO復(fù)合改性瀝青在重復(fù)加載、卸載的作用下產(chǎn)生較小的剪切變形，與其他摻量相比之下的高溫抗變形能力最為顯著，高溫性能最佳，該測(cè)試性能與溫度掃描結(jié)論一致。

圖3 不同應(yīng)力作用下各瀝青平均應(yīng)變?nèi)渥兓謴?fù)率隨溫度變化情況Fig. 3 Variations of average strain creep recovery rate of asphalt with the temperature changes under different stress levels

圖4 不同應(yīng)力作用下各瀝青不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃侩S溫度變化情況Fig. 4 Variations of unrecoverable creep compliance of asphalt with the temperature changes under different stress levels

2.3 頻率掃描試驗(yàn)結(jié)果分析

頻率掃描試驗(yàn)是為了研究瀝青結(jié)合料在擬定溫度狀態(tài)下不同加載頻率時(shí)的黏彈特性。在定量測(cè)量瀝青力學(xué)性能時(shí)，基于試驗(yàn)不能無限擴(kuò)大測(cè)試頻率，故借助時(shí)溫等效原理(TTSP)可以得到其更寬的頻率范圍內(nèi)的力學(xué)響應(yīng)數(shù)據(jù)，從而在較寬頻率或溫度范圍內(nèi)觀察材料性能的變化情況[16]。

選取CAM方程對(duì)掃描結(jié)果進(jìn)行擬合，CAM方程見式(3)，計(jì)算不同摻量GO的改性瀝青在50，60，70，80 ℃下的位移因子(表3)，利用位移因子對(duì)頻率掃描試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行水平移位，繪制復(fù)合剪切模量主曲線(圖5)。玻璃化轉(zhuǎn)變溫度是反映瀝青結(jié)合料由黏彈性狀態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)椴ＡB(tài)的溫度界限，是基于瀝青流變性所產(chǎn)生的低溫性能指標(biāo)。動(dòng)態(tài)模量主曲線的位移因子一般可選取WLF非線性方程進(jìn)行擬合，方程如式(4)所示。瀝青玻璃化轉(zhuǎn)變溫度Tg是指瀝青從低溫玻璃態(tài)轉(zhuǎn)變?yōu)橹袦仞棏B(tài)的溫度，瀝青在Tg溫度以下表現(xiàn)為硬、脆的特點(diǎn)，外力作用下容易發(fā)生斷裂，故瀝青的使用溫度范圍應(yīng)該為Tg溫度以上，Tg溫度可以作為一個(gè)反映材料低溫性能的指標(biāo)，Tg溫度越低可以使得黏彈態(tài)溫度范圍更廣，低溫性能越好[17]。通過對(duì)WLF方程進(jìn)行推導(dǎo)，可以得到方程(5)，對(duì)位移因子進(jìn)行擬合得到玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，結(jié)果如表4所示。

(3)

式中：|G|為瀝青的復(fù)合剪切模量；b為瀝青玻璃態(tài)剪切模量；fc為關(guān)于加載頻率的主曲線位置擬合參數(shù)；f為換算加載頻率；k、m為模型中引入的兩個(gè)形狀參數(shù)。

(4)

式中：T為實(shí)際加載溫度；T0為參考溫度；C1、C2為擬合參數(shù)；lg ФT為位移因子。

(5)

式中：如果lg Ф′T1為試驗(yàn)溫度T1對(duì)于基準(zhǔn)溫度Tg的位移因子，lg ФT2為T2對(duì)于基準(zhǔn)溫度Tg的位移因子，則由WLF方程推導(dǎo)可得到試驗(yàn)溫度T1相對(duì)于T2的位移因子lg Ф′T=lg ФT2-lg ФT1；T2為參考溫度；Tg為玻璃化轉(zhuǎn)變溫度。

位移因子的大小可以表征瀝青結(jié)合料的感溫性能。由表3可知，在相同溫度下，位移因子隨著摻量的增加呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，在GO摻量為0.75%時(shí)達(dá)到最小，可表征瀝青的感溫性大小順序?yàn)椋?.75%GO+SBS<0.50%GO+SBS<1.00%GO+SBS<0.25%GO+SBS

表3 瀝青的位移因子Table 3 Displacement factor of asphalt

復(fù)合剪切模量是黏彈性材料的瀝青黏滯阻力總度量，體現(xiàn)材料在剪切應(yīng)變條件下抵抗變形的能力，主曲線通過擴(kuò)寬頻率范圍，以更加適合分析不同材料間的性能。由圖5可知，6種瀝青60 ℃的復(fù)合剪切模量主曲線都隨著頻率增大而增大，這是由于高的剪切頻率可以增加黏性成分向彈性成分的轉(zhuǎn)變，抗變形能力得到提升。在頻率范圍，5種改性瀝青的復(fù)合剪切模量主曲線都在基質(zhì)瀝青上方，證明基質(zhì)瀝青具有高溫易軟、低溫變脆的特點(diǎn)，SBS、GO的摻入在更寬頻率范圍里的改善作用依然顯著。基于時(shí)溫等效原理，低頻、高頻分別代表高溫、低溫，在低頻區(qū)(高溫)改性瀝青的主曲線較基質(zhì)瀝青有明顯提升，GO復(fù)合改性瀝青主曲線也比SBS改性瀝青有顯著提高；在高頻區(qū)(低溫)6種瀝青的主曲線趨于集中，改善效果并不顯著，說明GO和SBS都在低頻率區(qū)對(duì)基質(zhì)瀝青有明顯的改善，并且在SBS改性瀝青中摻入GO，可以進(jìn)一步加大改善效果，GO和SBS在高頻區(qū)對(duì)基質(zhì)瀝青性能產(chǎn)生一定提升。

圖5 不同瀝青復(fù)合剪切模量主曲線Fig. 5 Main curves of composite shear modulus of different asphalt samples

由表4可知，隨著GO摻量的增加，Tg溫度表現(xiàn)為先降低后增高的趨勢(shì)，但SBS改性瀝青、GO-SBS復(fù)合改性瀝青的Tg溫度都要低于基質(zhì)瀝青，說明SBS、GO的摻入提高了瀝青的低溫性能。其中GO摻量為0.75%的低溫性能最佳，這是由于適量的GO不僅可以提高瀝青的韌性，而且SBS改性瀝青內(nèi)的溫度應(yīng)力可以快速地被GO釋放，提高瀝青的低溫性能[18]；而過量的GO會(huì)存在于瀝青分子內(nèi)部，又基于GO自身的潤(rùn)滑性可能促進(jìn)瀝青內(nèi)部運(yùn)動(dòng)，增大開裂風(fēng)險(xiǎn)，導(dǎo)致瀝青低溫性能稍有下降。

表4 瀝青的玻璃態(tài)溫度Table 4 Glass state temperature of asphalt

2.4 低溫彎曲梁蠕變?cè)囼?yàn)結(jié)果分析

為表征GO摻量對(duì)瀝青低溫蠕變性能的影響，采用彎曲梁流變儀測(cè)試-16和-20 ℃的蠕變性能。取60.0 s的勁度模量S和蠕變速率m進(jìn)行評(píng)價(jià)，蠕變速率反映瀝青結(jié)合料勁度隨時(shí)間的應(yīng)力松弛能力和敏感性，其值越大表明瀝青的低溫抗開裂性能越強(qiáng)；勁度模量是指瀝青的抗開裂能力，其值越小說明瀝青的低溫性能越好。復(fù)合改性瀝青的S值和m值隨GO摻量的變化趨勢(shì)如圖6所示。

對(duì)圖6分析可得以下結(jié)論：所有摻量瀝青在-20 ℃ 下的勁度模量S值較溫度為-16 ℃大幅度增大，而蠕變速率m則顯著減小，表明瀝青在-20 ℃下較-16 ℃更容易發(fā)生低溫變形，增大開裂風(fēng)險(xiǎn)；在-20 ℃下GO摻量變化對(duì)m、S產(chǎn)生的波動(dòng)幅度較小，說明GO的摻入在此溫度下的改善效果并不顯著；在低溫條件下，改性瀝青S值隨GO摻量變化的趨勢(shì)為先減小后增大，m值隨GO摻量變化趨勢(shì)為先增大后減小，GO摻量為0.75%是一個(gè)共同的轉(zhuǎn)折點(diǎn)，低溫彎曲梁蠕變?cè)囼?yàn)數(shù)據(jù)表明，當(dāng)GO摻量為0.75%時(shí)，復(fù)合改性瀝青的低溫抗開裂性能達(dá)到最佳，與玻璃化轉(zhuǎn)變溫度的結(jié)論一致。

圖6 GO摻量對(duì)SBS改性瀝青低溫性能影響Fig. 6 Effects of GO contents on low-temperature properties of SBS modified asphalt

3 結(jié) 論

本研究通過設(shè)計(jì)相關(guān)試驗(yàn)并獲取相應(yīng)的試驗(yàn)指標(biāo)，探究氧化石墨烯對(duì)SBS改性瀝青高低溫流變性能的影響，通過對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的合理分析，綜合得出以下結(jié)論：

1)GO的摻入會(huì)提升SBS改性瀝青高溫抗變形能力，隨著GO摻量的增加，瀝青的高溫抗車轍能力表現(xiàn)出先增加后減小的趨勢(shì)，即GO摻量為0.75% 時(shí)對(duì)高溫抗變形能力提升最為顯著；短期老化會(huì)使瀝青硬度、稠度增加，從而提升瀝青的高溫抗變形能力。

2)GO的摻入會(huì)提升瀝青在應(yīng)力作用下產(chǎn)生的彈性恢復(fù)能力，其中GO摻量為0.50%和0.75%的改性瀝青相較于其他瀝青在高應(yīng)力、高溫度作用下表現(xiàn)出較好的彈性恢復(fù)及穩(wěn)定性能力，GO摻量為0.75%體現(xiàn)最佳的高溫性能。

3)基于時(shí)溫等效建立的復(fù)合剪切模量主曲線上，試驗(yàn)用瀝青的抗變形性能隨著GO摻量的增加呈現(xiàn)先升高后降低的趨勢(shì)，在低頻區(qū)(高溫)隨SBS、GO的摻入會(huì)明顯提升瀝青的抗變形能力，在高頻區(qū)(低溫)有一定提升，GO摻量為0.75%時(shí)性能最佳；擬合得到的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度說明低溫性能隨著GO摻量的增加先升高后降低，GO摻量為0.75% 達(dá)到最佳。

4)通過對(duì)蠕變勁度模量和蠕變速率的比較分析，發(fā)現(xiàn)GO、SBS的摻入對(duì)瀝青低溫性能有一定的改善效果，低溫性能隨著GO摻量的增加表現(xiàn)為先增高后降低，與Tg變化結(jié)論一致。