陳小東，郭紅霞，陳 霖，王 進(jìn)，曲春霞，曹立坤，陸建峰

(1.中國石油長慶油田分公司，陜西 西安 710018；2.西安錦江能源科技有限公司，陜西 西安 710065)

0 引 言

空氣泡沫驅(qū)作為低滲透油藏中后期提高采收率的一種有效開采方式，已經(jīng)在長慶、延長、中原等油田推廣應(yīng)用，并取得了較好的開發(fā)效果[1-7]?？諝馀菽?qū)注入?yún)?shù)的優(yōu)化是決定其開發(fā)效果的關(guān)鍵因素。目前，注入?yún)?shù)的優(yōu)化主要通過室內(nèi)實(shí)驗(yàn)和數(shù)值模擬2種方式完成[8-9]。室內(nèi)實(shí)驗(yàn)主要是利用真實(shí)巖心、填砂管模型和人造巖心開展[10-13]，但受取心、實(shí)驗(yàn)周期等因素影響，很難模擬實(shí)際地層的流動過程。尤其是當(dāng)儲層中微裂縫發(fā)育時，填砂管模型無法模擬地層裂縫的存在，真實(shí)巖心和人造巖心通常用切割、破碎等方式來構(gòu)建裂縫，巖心中裂縫的分布與天然應(yīng)力作用下的裂縫相差較大[14-21]，在此基礎(chǔ)上獲得的各種實(shí)驗(yàn)結(jié)果不能很好代表實(shí)際驅(qū)替效果?；谏鲜鲈颍酝醺G中西部地區(qū)長6段儲層為研究對象，該區(qū)塊儲層埋深為1 200～1 400 m，水下分流河道沉積較發(fā)育，油層連通情況較好，平均油層厚度為5～22 m，平均孔隙度為13.7%，平均滲透率為2.29 m，屬特低滲透油藏，油層內(nèi)發(fā)育部分天然裂縫和高滲帶。油井普遍經(jīng)過水力壓裂，油藏開發(fā)近30 a，注水開發(fā)壓力水平長期保持在120%以上，由于油藏本身的天然裂縫，加上水力壓裂以及開發(fā)過程中的長期高壓注水使得長6段儲層裂縫發(fā)育極其復(fù)雜。文中利用三軸向巖石力學(xué)性質(zhì)測試儀對巖心定向壓裂，模擬水力壓裂過程中不規(guī)則裂縫的形成，制備更符合裂縫展布規(guī)律的巖心，開展裂縫儲層空氣泡沫驅(qū)注入?yún)?shù)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)，為裂縫儲層空氣泡沫驅(qū)高效開發(fā)提供技術(shù)支持。

1 空氣泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)設(shè)備流程

空氣泡沫驅(qū)注入?yún)?shù)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)在高溫高壓一維巖心驅(qū)替實(shí)驗(yàn)裝置內(nèi)進(jìn)行。實(shí)驗(yàn)流程由注入系統(tǒng)、巖心流動系統(tǒng)、采出流體監(jiān)測系統(tǒng)和溫度控制系統(tǒng)4部分組成(圖1)。該實(shí)驗(yàn)裝置主要由一維高壓巖心夾持器、驅(qū)替泵、中間容器、壓力表、回壓閥、回壓泵、恒溫箱和分離器組成。

圖1 實(shí)驗(yàn)流程圖

1.2 實(shí)驗(yàn)材料

長6段儲層部分發(fā)育微裂縫，實(shí)際在鉆取和制備巖心過程中難以獲得不同發(fā)育程度的裂縫實(shí)驗(yàn)巖心，為了滿足裂縫儲層空氣泡沫驅(qū)實(shí)驗(yàn)的需要，巖心裂縫通過人工壓裂造縫來實(shí)現(xiàn)，構(gòu)造不同滲透率級別的微裂縫巖心，并從巖石力學(xué)、裂縫描述和裂縫滲流特征對裂縫系統(tǒng)進(jìn)行表征，為裂縫系統(tǒng)驅(qū)替實(shí)驗(yàn)提供了多信息巖石實(shí)驗(yàn)樣本。裂縫巖心在三軸向巖石力學(xué)測試系統(tǒng)中完成，通過對塑封巖心進(jìn)行定向加壓、定向壓裂，嚴(yán)格控制造縫壓裂參數(shù)。得到壓裂后的裂縫巖心，通過對壓裂裂縫的掃描分析發(fā)現(xiàn)，各巖樣中裂縫以單一主裂縫為主，其余的微裂縫局部發(fā)育，裂縫寬度為50～300 μm，巖心的滲透率為12.50～201.73 mD。由于單塊巖樣的長度較短，為達(dá)到較好的實(shí)驗(yàn)驅(qū)替效果，將巖樣按滲透率大小分為3組，每一組由2塊巖心拼接而成，實(shí)驗(yàn)巖樣的調(diào)和平均滲透率分別為17.55、89.18、182.56 mD(表1)。

實(shí)驗(yàn)用原油、地層水均取自王窯中西部地區(qū)長6段油藏儲層，地層原油黏度為1.97 mPa·s，原油密度為0.75 g/cm3，地層水礦化度為43.38 g/L，以CaCl2型為主；泡沫液取自井場配制好的注入泡沫原樣，泡沫體系為：發(fā)泡劑為YFG 802，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.3%；穩(wěn)泡劑為FP 3330 S，質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.05%。

表1 實(shí)驗(yàn)巖心參數(shù)

1.3 實(shí)驗(yàn)過程

空氣泡沫驅(qū)注入?yún)?shù)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)過程如下：①連接各實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)裝置，恒溫箱加溫至地層溫度；②將預(yù)先鉆切好的巖心按照設(shè)計的順序裝入橡膠筒，各巖心之間用濾紙隔開，然后裝入巖心夾持器中，置于恒溫箱內(nèi)；③向流動系統(tǒng)中通入壓力為20 MPa的高壓空氣，檢查氣密性；④裝置氣密性檢測完成后，使用真空泵對巖心流動系統(tǒng)抽真空約30 min，直至真空泵壓力接近0 MPa；⑤從實(shí)驗(yàn)裝置前端對夾持器進(jìn)行吸水操作，待吸水量不變時，使用平流泵對夾持器注水，直至飽和水結(jié)束，記錄巖心中總飽和水體積；⑥利用平流泵驅(qū)替原油進(jìn)入巖心進(jìn)行飽和油操作，驅(qū)替過程中維持地層壓力20 MPa，至采出端流體不含水為止，計算夾持器中巖心的含油飽和度和原始含水飽和度；⑦使用平流泵以設(shè)定的壓力向巖心中注入水驅(qū)替巖心中的油，并實(shí)時記錄巖心兩端的壓力變化以及采出端產(chǎn)油量、產(chǎn)水量，待達(dá)到注泡沫前的含水飽和度(46%)時，停止水驅(qū)；⑧按實(shí)驗(yàn)設(shè)計參數(shù)進(jìn)行空氣泡沫驅(qū)油，并實(shí)時記錄夾持器兩端的壓差、產(chǎn)油量及產(chǎn)水量；⑨在空氣泡沫驅(qū)結(jié)束后，再進(jìn)行一段時間的水驅(qū)，待含水率達(dá)到98%或者累計注入量達(dá)到20倍孔隙體積倍數(shù)時，實(shí)驗(yàn)結(jié)束。

由于實(shí)驗(yàn)的組數(shù)多，全部按照上述流程所需的周期過長。因此，在不改變注入?yún)?shù)優(yōu)化結(jié)果的前提下，在氣液比、空氣泡沫體積、注入壓力、注入速率優(yōu)化時省去了第⑦步的水驅(qū)過程，僅在注入時機(jī)優(yōu)化時保留了該過程。

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 氣液體積比優(yōu)化

第1組裂縫巖心(滲透率為17.55 mD)飽和原油后，20 MPa恒壓注入0.2倍孔隙體積的不同氣液體積比的空氣泡沫，然后注地層水至含水率達(dá)98%，得到不同時刻采出程度與注入總體積之間的關(guān)系曲線(圖2)。由圖2可知：裂縫巖心的采出程度與注入總體積呈“?！毙芜f增趨勢，空氣泡沫注入體積為0.4倍孔隙體積前，采出程度隨注入體積增加呈線性迅速提高；注入體積達(dá)到0.4倍孔隙體積后，采出程度增加速度大幅減緩；基質(zhì)巖心(滲透率為8.97 mD)的采出程度與注入總體積呈“S”形遞增趨勢，即注入體積小于0.3倍孔隙體積時采出程度上升較慢，注入量為0.3～0.4倍孔隙體積時采出程度迅速提升，注入量大于0.4倍孔隙體積后采出程度仍有大幅提升。說明在裂縫系統(tǒng)中，空氣泡沫注入巖心后，能夠迅速封堵裂縫大孔道，但封堵時間較短，整體采出程度提升并不明顯。

圖2 不同氣液體積比下裂縫與基質(zhì)空氣泡沫驅(qū)采出程度曲線

3組實(shí)驗(yàn)巖心在不同氣液體積比下的驅(qū)替實(shí)驗(yàn)結(jié)果(圖3，K為滲透率)表明：氣液體積比存在一個最優(yōu)值，當(dāng)氣液體積比小于該值時，采出程度隨氣液體積比的增加而增加；當(dāng)氣液體積比大于該值時，采出程度隨氣液體積比的增加而減小；最優(yōu)值隨巖心滲透率的增加而減小，滲透率為17.55、89.18、182.56 mD對應(yīng)的最優(yōu)注入氣液體積比分別為1.00∶1.00、1.00∶1.00、0.75∶1.00。

圖3 不同氣液體積比下空氣泡沫驅(qū)采出程度曲線

2.2 泡沫段塞體積優(yōu)化

各組實(shí)驗(yàn)巖心在注入壓力為20 MPa、最優(yōu)氣液體積比下注入不同體積的泡沫段塞，直至含水率達(dá)到98%，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖4。由圖4可知：隨著注入泡沫段塞體積的增加，最終采出程度不斷增加；當(dāng)注入段塞增加到一定值后采出程度增幅明顯減緩，在考慮成本情況下，該臨界值作為最優(yōu)的泡沫段塞注入體積，最優(yōu)的泡沫段塞注入體積隨裂縫巖心滲透率的增加而減??；滲透率為17.55、89.18、182.56 mD對應(yīng)的最優(yōu)注入段塞體積分別為0.25、0.20、0.15倍孔隙體積。

圖4 不同泡沫段塞體積下空氣泡沫驅(qū)采出程度曲線

2.3 注入壓力優(yōu)化

在最優(yōu)氣液體積比、最優(yōu)泡沫段塞體積條件下，開展不同空氣泡沫驅(qū)注入壓力對比實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見圖5。由圖5可知：隨著注入壓力增加，最終采出程度不斷增加；當(dāng)注入壓力增加至某一臨界壓力后，最終采出程度增幅明顯減緩，說明持續(xù)增壓對提高采出程度的效果有限，考慮到成本和安全等因素，該臨界壓力作為最優(yōu)注入壓力；滲透率為17.55、89.18、182.56 mD對應(yīng)的最優(yōu)注入壓力分別為10、12、15 MPa。

圖5 不同注入壓力下空氣泡沫驅(qū)采出程度曲線

2.4 注入速率優(yōu)化

在最優(yōu)氣液體積比、最優(yōu)泡沫段塞體積條件下進(jìn)行空氣泡沫驅(qū)注入速率對比實(shí)驗(yàn)，結(jié)果見圖6。由圖6可知：隨著注入速率增加，最終采出程度不斷增加，當(dāng)注入速率增加到某一臨界速率后，采出程度增幅明顯減緩，考慮到成本和安全等因素，該注入速率為最優(yōu)注入速率；滲透率為17.55、89.18、182.56 mD對應(yīng)的最優(yōu)注入速率分別為0.10、0.12、0.15 mL/min。

圖6 不同注入速率下空氣泡沫驅(qū)采出程度曲線

2.5 注入時機(jī)優(yōu)化

注入時機(jī)優(yōu)化實(shí)驗(yàn)中，首先對飽和原油的巖心進(jìn)行水驅(qū)，待達(dá)到預(yù)設(shè)的含水率后，在最優(yōu)氣液比、段塞體積、注入壓力下進(jìn)行空氣泡沫驅(qū)，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見圖7。由圖7可知：空氣泡沫一旦注入，含水率明顯下降，后續(xù)水驅(qū)過程中含水率又逐步恢復(fù)上升；空氣泡沫注入越早，巖心中的含水率降低越快、降幅越小，后續(xù)水驅(qū)含水率上升越慢，相對較低含水階段的采出時間越長，最終采出程度越高。

圖7 不同注入時機(jī)下空氣泡沫驅(qū)含水率變化曲線

2.6 滲透率對最優(yōu)注入?yún)?shù)影響

表2為3種不同滲透率巖心的最佳注入?yún)?shù)。由表2可知：不同裂縫滲透率巖心的最優(yōu)氣液體積比、段塞體積、注入壓力和注入速率，均隨滲透率的增大，表現(xiàn)為不同程度減?。徊煌瑵B透率基質(zhì)巖心的最優(yōu)注入?yún)?shù)，與前者變化規(guī)律相同，但更為敏感，現(xiàn)場可根據(jù)儲層類型和滲透率對不同井區(qū)開展精細(xì)化的注入?yún)?shù)管理。

3 結(jié) 論

(1) 泡沫注入巖心后，對裂縫通道的封堵時間較短，封堵效果相對較差，巖心中采出程度的提高主要由于裂縫的短期封堵以及空氣泡沫和后續(xù)注水的驅(qū)替作用。

表2 不同滲透率巖心最佳注入?yún)?shù)

(2) 不同滲透率的巖心，隨著滲透率的增大，最優(yōu)的氣液體積比、段塞體積、注入壓力和注入速率不同程度減小。

(3) 裂縫巖心中，由于裂縫滲透率較大，滲透率變化對最佳注入?yún)?shù)的敏感性不及基質(zhì)巖心，整個裂縫系統(tǒng)中最優(yōu)注入?yún)?shù)的變化范圍較小。

(4) 裂縫較發(fā)育的儲層中，宜較早注入空氣泡沫，能大幅提高最終采收率。