檀潤(rùn)娥，郭文亮，2，馮應(yīng)恒，2

（1.太原理工大學(xué)機(jī)械與運(yùn)載工程學(xué)院，山西 太原 030024；2.精密加工山西省重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024）

1 引言

在煤炭生產(chǎn)中，瓦斯事故是非常嚴(yán)重的災(zāi)害之一，因此對(duì)瓦斯合理的抽采顯得尤為重要。本煤層抽采是瓦斯抽采的主要形式，不僅可以實(shí)現(xiàn)瓦斯的抽采，而且也能消除瓦斯聚集產(chǎn)生的危害?，F(xiàn)在利用鉆孔來(lái)抽采、排放瓦斯是消除煤層與瓦斯突出危險(xiǎn)性的主要方法[1]。而打鉆技術(shù)的高效、合理對(duì)于松軟煤層瓦斯抽采工作顯得尤為重要。

國(guó)內(nèi)外對(duì)松軟煤層瓦斯鉆機(jī)的研究非常關(guān)注，目前松軟煤層瓦斯抽采坑道鉆機(jī)有2種類型：一種是依靠人工搬運(yùn)或依靠步履機(jī)構(gòu)來(lái)進(jìn)行短途移動(dòng)，遷移速度慢，勞動(dòng)強(qiáng)度大的分體式全液壓坑道鉆機(jī)，最早的有美國(guó)長(zhǎng)年公司生產(chǎn)的HC-150型鉆機(jī)；另一種能實(shí)現(xiàn)在煤礦井下快速遷移和穩(wěn)固要求，而且鉆進(jìn)輔助時(shí)間短，效率較高的履帶式全液壓坑道鉆機(jī)，比較成熟的產(chǎn)品文獻(xiàn)[1]。傳統(tǒng)的瓦斯鉆機(jī)在工作時(shí)，需要不斷地使鉆機(jī)停機(jī)來(lái)接續(xù)下一根鉆桿，這對(duì)于已進(jìn)入煤層的鉆具的損害很大，容易使鉆桿斷裂，而且也會(huì)使煤孔壁坍塌，發(fā)生安全事故[1-4]。瓦斯鉆機(jī)自動(dòng)化前動(dòng)力頭裝置[3]，實(shí)現(xiàn)對(duì)鉆桿的夾緊、導(dǎo)向和松開。在此過(guò)程中無(wú)需停止鉆機(jī)，避免了由于停鉆帶來(lái)的不利影響，而且也使鉆孔的效率有了很大的提高，對(duì)改善安全生產(chǎn)條件具有重要的意義[6]。

2 整體結(jié)構(gòu)介紹

前動(dòng)力頭結(jié)構(gòu)三維示意圖，如圖1所示。該結(jié)構(gòu)由箱體、動(dòng)力齒輪、調(diào)速齒輪、卡盤架、盤絲、卡爪、液壓馬達(dá)、以及傳動(dòng)齒輪等組成。動(dòng)力齒輪和調(diào)速齒輪分別轉(zhuǎn)動(dòng)地設(shè)置在箱體內(nèi)。

圖1 前動(dòng)力頭三維示意圖Fig.1 Three-Dimensional Diagram of the Front Power Head

卡盤架位于動(dòng)力齒輪和調(diào)速齒輪之間，第一端面上沿著周向均勻設(shè)置有三個(gè)卡爪槽，第二端面上沿著內(nèi)邊緣設(shè)置有卡盤架凸臺(tái)。

盤絲轉(zhuǎn)動(dòng)地套在卡盤架凸臺(tái)外，第一端面上設(shè)置有螺旋槽，第二端面與調(diào)速齒輪固定連接?？ㄗ瑒?dòng)設(shè)置在卡爪槽內(nèi)，朝向盤絲的側(cè)面上設(shè)置有與盤絲的螺旋槽嚙合的卡爪牙。前動(dòng)力頭安裝于鉆機(jī)前面，在接續(xù)鉆桿時(shí)，無(wú)需停止鉆機(jī)動(dòng)力頭。

前動(dòng)力頭整體結(jié)構(gòu)的參數(shù)，如表1所示。

表1 前動(dòng)力頭整體結(jié)構(gòu)的參數(shù)Tab.1 Parameters of Overall Structure of Front Power Head

3 工作原理

前動(dòng)力頭替代目前的夾持器安裝于鉆機(jī)前面，前動(dòng)力頭的結(jié)構(gòu)示意圖，如圖2所示。

圖2 前動(dòng)力頭結(jié)構(gòu)示意圖Fig.2 Schematic Diagram of Front Power Head Structure

啟動(dòng)鉆機(jī)后，鉆桿穿過(guò)前動(dòng)力頭，調(diào)節(jié)動(dòng)力源的輸出值，使動(dòng)力齒輪、調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速與鉆桿轉(zhuǎn)速相同，動(dòng)力齒輪帶動(dòng)卡盤架和卡爪轉(zhuǎn)動(dòng)，調(diào)速齒輪帶動(dòng)盤絲轉(zhuǎn)動(dòng)，卡盤架以及卡盤架上的卡爪和盤絲之間的相對(duì)速度為零，卡爪保持初始狀態(tài)。在接續(xù)鉆桿時(shí)，保持動(dòng)力齒輪的轉(zhuǎn)速不變，調(diào)節(jié)調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速，使盤絲和卡盤架之間產(chǎn)生正向速度差，盤絲相對(duì)卡盤架正向轉(zhuǎn)動(dòng)，與盤絲的螺旋槽嚙合的卡爪向內(nèi)伸出，實(shí)現(xiàn)對(duì)鉆桿的夾緊，將待接續(xù)的鉆桿接到該鉆桿上，再次調(diào)節(jié)調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速，使盤絲和卡盤架之間產(chǎn)生反向速度差，盤絲相對(duì)卡盤架反向轉(zhuǎn)動(dòng)，與盤絲的螺旋槽嚙合的卡爪向外伸出，實(shí)現(xiàn)對(duì)鉆桿的松開，在夾緊或松開鉆桿的過(guò)程中，卡盤架以及卡盤架上的卡爪仍處于與鉆桿同步的轉(zhuǎn)動(dòng)狀態(tài)，無(wú)需停止鉆機(jī)前動(dòng)力頭。

4 前動(dòng)力頭夾緊力分析

在前動(dòng)力頭中，盤絲所需的扭矩由調(diào)速齒輪提供，而卡爪是沿著盤絲平面螺紋而運(yùn)動(dòng)的，調(diào)速齒輪運(yùn)動(dòng)帶動(dòng)盤絲運(yùn)動(dòng)，進(jìn)而使得卡爪夾緊、松開鉆桿。

4.1 調(diào)速齒輪的受力分析

調(diào)速齒輪的受力簡(jiǎn)圖，如圖3所示。Mn—驅(qū)動(dòng)力矩，Mf—調(diào)速齒輪的摩擦阻力矩，則：

圖3 調(diào)速齒輪的受力簡(jiǎn)圖Fig.3 Force Diagram of Speed Regulating Gear

式中：f—摩擦系數(shù)；T—調(diào)速齒輪與盤絲作用力；R1—分度圓半徑；θ—齒形壓力角。

對(duì)調(diào)速齒輪軸線O取矩得：

其中，T的切向分量Tt，產(chǎn)生有效夾緊驅(qū)動(dòng)力，則有：

4.2 盤絲的受力分析

盤絲的受力分析圖，如圖4所示。調(diào)速齒輪對(duì)盤絲接觸壓力為T，盤絲平面螺紋受卡爪的法向反力為P、摩擦力FP、T的反作用力產(chǎn)生的盤絲內(nèi)孔摩擦阻力Fv作用。則有：

圖4 盤絲的受力簡(jiǎn)圖Fig.4 Schematic Diagram of Stress on Coiled Wire

式中：Pr—盤絲平面螺紋作用于卡爪牙弧的有效徑向驅(qū)動(dòng)力。

4.3 卡爪的受力分析

卡爪的受力分析圖，如圖5所示。

圖5 卡爪的受力簡(jiǎn)圖Fig.5 Schematic Diagram of Clamping Jaw Force

卡爪在盤絲驅(qū)動(dòng)力P′r和夾緊反力F下作逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，A、B兩點(diǎn)與卡盤架導(dǎo)軌接觸，在其接觸點(diǎn)受到正壓力NA、NB和摩擦力fNA，fNB的作用，則有：

綜合式（4），式（8），式（12），當(dāng)輸入扭矩Mn時(shí)，夾緊力F為：

由文獻(xiàn)［8］參考數(shù)據(jù)知，摩擦力對(duì)夾緊力的影響最大，因此在輸入一定的扭矩下，減小盤絲與卡爪的摩擦力，對(duì)于提高夾緊力有非常大的意義。摩擦系數(shù)與夾緊力的關(guān)系，如圖6所示。

圖6 夾緊力與摩擦系數(shù)的關(guān)系曲線Fig.6 Relation Curve Between Clamping Force and Friction Coefficient

5 前動(dòng)力頭力學(xué)性能分析

前動(dòng)力頭在進(jìn)行鉆桿接續(xù)的過(guò)程中，前動(dòng)力頭需要夾持前一根鉆桿，并需要帶動(dòng)鉆桿做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，此時(shí)夾持鉆桿的卡爪所受的力最為復(fù)雜，即受鉆桿帶來(lái)的壓力，又受鉆桿帶來(lái)的轉(zhuǎn)矩。因此，需要先對(duì)前動(dòng)力頭的整體做力學(xué)性能分析，分析前動(dòng)力頭整體力學(xué)性能是否滿足要求，然后再對(duì)前動(dòng)力頭受力最嚴(yán)重部分的卡爪進(jìn)行力學(xué)性能分析，由于卡爪不斷地進(jìn)行夾緊、松開鉆桿，所以需要對(duì)卡爪進(jìn)行疲勞壽命分析，驗(yàn)證卡爪是否會(huì)發(fā)生疲勞破壞。

5.1 整體力學(xué)性能分析

首先需要在SolidWorks 中建立前動(dòng)力頭的三維模型，導(dǎo)入ANSYS 進(jìn)行有限元分析計(jì)算。對(duì)前動(dòng)力頭的三維模型進(jìn)行處理，因?yàn)榍皠?dòng)力頭是周期性對(duì)稱結(jié)構(gòu)，為了使運(yùn)算簡(jiǎn)便，節(jié)省計(jì)算時(shí)間。因此在建立模型和求解時(shí)，只需選取模型的1/3進(jìn)行分析。實(shí)際工況中，鉆機(jī)的轉(zhuǎn)矩為（1600～6000）N·m。前動(dòng)力頭裝置的材料選用45鋼，參數(shù)，如表2所示

表2 45鋼材料參數(shù)Tab.2 45 Steel Material Parameters

對(duì)零部件采用自動(dòng)網(wǎng)格劃分，劃分以后的節(jié)點(diǎn)個(gè)數(shù)為30973，網(wǎng)格單元格數(shù)為15759。定義各重要零件之間的接觸關(guān)系，卡爪與盤絲定義為不分離，盤絲與調(diào)速齒輪定義為綁定，卡爪與卡盤架定義為不分離，盤絲與卡盤架定義為不分離。設(shè)置前動(dòng)力頭的輸出扭矩為6000N·m。通過(guò)ANSYS workbench的靜力學(xué)分析，前動(dòng)力頭的總變形云圖，如圖7所示。從圖7中可以看出前動(dòng)力頭的整體變形量很小，變形值大部分處于（0～0.01549）mm，最大值約為0.046mm，位于卡爪接觸鉆桿的部分。

圖7 前動(dòng)力頭總變形云圖Fig.7 Cloud Atlas of Total Deformation of Front Power Head

前動(dòng)力頭在結(jié)構(gòu)載荷下的總應(yīng)力云圖，如圖8所示。從圖8中可以看出前動(dòng)力頭大部分等效應(yīng)力值在（0～21.887）MPa，最大值約為196.97MPa，出現(xiàn)在卡爪與鉆桿的接觸處。前動(dòng)力頭絕大部分區(qū)域的安全系數(shù)都很大。

圖8 前動(dòng)力頭總應(yīng)力云圖Fig.8 Total Stress Cloud of Front Power Head

根據(jù)以上仿真結(jié)果可知，在給定的材料下，前動(dòng)力頭裝置的最大應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力355MPa，且最大變形都較小，由以上可知，前動(dòng)力頭的設(shè)計(jì)滿足使用要求。

5.2 卡爪的疲勞壽命分析

由整體分析可得，最大應(yīng)力發(fā)生在鉆機(jī)的卡爪上，為196.97MPa，與假設(shè)一致，鉆機(jī)卡爪為易損件。

由分析得出最大應(yīng)力沒(méi)有達(dá)到材料的屈服極限，但由于前動(dòng)力頭在工作中卡爪頻繁夾緊、松開鉆桿，所以不能忽略疲勞破壞的發(fā)生。須對(duì)前動(dòng)力頭卡爪進(jìn)行疲勞分析。

在Fatigue tool中的添加Safety Factor和life可以得到前動(dòng)力頭卡爪使用壽命的云圖和安全系數(shù)云圖，如圖9、圖10所示。

圖9 卡爪使用壽命云圖Fig.9 Cloud Atlas of Claw Service Life

由圖9知，卡爪全部顯示為一色，卡爪的最小循環(huán)次數(shù)為1×106，可知卡爪達(dá)到疲勞曲線的無(wú)限壽命階段，故卡爪的使用壽命是良好的。由圖10知，前動(dòng)力頭卡爪所受到的最小安全系數(shù)為1.3392，此結(jié)果比1大，故認(rèn)為卡爪在夾緊、松開鉆桿時(shí)是安全的。

圖10 卡爪安全系數(shù)云圖Fig.10 The Nephogram of the Safety Factor of the Claw

6 前動(dòng)力頭實(shí)物樣機(jī)與試驗(yàn)

6.1 前動(dòng)力頭實(shí)物樣機(jī)

經(jīng)過(guò)仿真驗(yàn)證了鉆機(jī)前動(dòng)力頭的可行性，并對(duì)前動(dòng)力頭的運(yùn)轉(zhuǎn)、夾持、松開及對(duì)煤礦下的實(shí)際的工作情況進(jìn)行調(diào)查，通過(guò)分析數(shù)據(jù)，制作了一臺(tái)工作樣機(jī)，并對(duì)該工作樣機(jī)進(jìn)行試驗(yàn)，記錄其運(yùn)行情況及效率，最后得出，此樣機(jī)滿足實(shí)際要求。前動(dòng)力頭樣機(jī)，如圖11所示。

圖11 前動(dòng)力頭的實(shí)物樣機(jī)Fig.11 Physical Prototype of Front Power Head

6.2 前動(dòng)力頭試驗(yàn)

實(shí)驗(yàn)室條件下，用60步進(jìn)電機(jī)驅(qū)動(dòng)齒輪轉(zhuǎn)動(dòng)，前動(dòng)力頭在空負(fù)載的情況下能運(yùn)行順暢，能夠?qū)崿F(xiàn)設(shè)計(jì)所要求的夾緊、松開等功能。

然后對(duì)其進(jìn)行接續(xù)鉆桿的測(cè)試，在PLC的控制下，前動(dòng)力頭可以?shī)A持直徑為73mm，質(zhì)量為7kg的模擬鉆桿，并可以帶動(dòng)鉆桿進(jìn)行運(yùn)轉(zhuǎn)與接續(xù)工作。

卡爪夾持的范圍為（50～110）mm。前動(dòng)力頭動(dòng)作試驗(yàn)的觀察結(jié)果，如表3所示。

表3 前動(dòng)力頭動(dòng)作試驗(yàn)Tab.3 Action Test of Front Power Head

前動(dòng)力頭的運(yùn)動(dòng)過(guò)程分析：

步進(jìn)電機(jī)在輸入一定的轉(zhuǎn)矩的條件下，前動(dòng)力頭在啟動(dòng)10s后，動(dòng)力齒輪、調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速與鉆桿轉(zhuǎn)速相同為2.5r/s，動(dòng)力齒輪帶動(dòng)卡盤架和卡爪轉(zhuǎn)動(dòng)，調(diào)速齒輪帶動(dòng)盤絲轉(zhuǎn)動(dòng)，卡盤架以及卡盤架上的卡爪和盤絲之間的相對(duì)速度為零，卡爪保持初始狀態(tài)，運(yùn)行10s后，在接續(xù)鉆桿時(shí)，保持動(dòng)力齒輪的轉(zhuǎn)速不變，調(diào)節(jié)調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速增加，使盤絲和卡盤架之間產(chǎn)生正向速度差，盤絲相對(duì)卡盤架正向轉(zhuǎn)動(dòng)，與盤絲的螺旋槽嚙合的卡爪向內(nèi)伸出，運(yùn)行5s時(shí)，實(shí)現(xiàn)對(duì)鉆桿的夾緊后，再運(yùn)行5s后，待接續(xù)的鉆桿剛好接到該鉆桿上后，再次調(diào)節(jié)調(diào)速齒輪的轉(zhuǎn)速，使其轉(zhuǎn)速低于初始轉(zhuǎn)速，使盤絲和卡盤架之間產(chǎn)生反向速度差，盤絲相對(duì)卡盤架反向轉(zhuǎn)動(dòng)，與盤絲的螺旋槽嚙合的卡爪向外伸出，運(yùn)行5s后，實(shí)現(xiàn)對(duì)鉆桿的松開。

根據(jù)運(yùn)算得出運(yùn)動(dòng)分析圖，如圖12所示。

圖12 系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)圖Fig.12 System Motion Diagram

7 結(jié)論

設(shè)計(jì)了一種瓦斯鉆機(jī)前動(dòng)力頭裝置，該裝置能夠完成不停機(jī)夾緊、松開接續(xù)鉆桿作業(yè)，避免了由于停鉆帶來(lái)的不利影響。

（1）通過(guò)對(duì)夾緊力的研究，發(fā)現(xiàn)摩擦力對(duì)前動(dòng)力頭夾緊力的影響較大，應(yīng)采取適當(dāng)?shù)拇胧﹣?lái)降低摩擦力對(duì)夾緊力的影響。

（2）通過(guò)運(yùn)用ANSYS workbench對(duì)鉆機(jī)前動(dòng)力頭進(jìn)行整體有限元仿真，前動(dòng)力頭的整體變形量很小，變形值大部分處于（0～0.01549）mm，最大值約為0.046mm，位于卡爪接觸鉆桿的部分。前動(dòng)力頭大部分等效應(yīng)力值在（0～21.887）MPa，最大值約為196.97MPa，出現(xiàn)在卡爪與鉆桿的接觸處。前動(dòng)力頭絕大部分區(qū)域的安全系數(shù)都很大。在給定的材料下，前動(dòng)力頭裝置的最大應(yīng)力均小于材料的許用應(yīng)力355MPa，且最大變形都較小，前動(dòng)力頭的設(shè)計(jì)滿足使用要求。

（3）對(duì)受力最大的前動(dòng)力頭卡爪進(jìn)行疲勞壽命分析，卡爪全部顯示為紅色，卡爪的最小循環(huán)次數(shù)為1×106，卡爪達(dá)到疲勞曲線的無(wú)限壽命階段，故卡爪的使用壽命是良好的。前動(dòng)力頭卡爪所受到的最小安全系數(shù)為1.3392，此結(jié)果比1大，故認(rèn)為卡爪在夾緊、松開鉆桿時(shí)是安全的。

（4）物理樣機(jī)實(shí)驗(yàn)表明，前動(dòng)力頭裝置能完成不停機(jī)夾緊、松開接續(xù)鉆桿的作業(yè)，動(dòng)作滿足設(shè)計(jì)要求。