白曉飛，周博，董長銀，王方智，劉霄，甘凌云，任今明

（1.中國石油 塔里木油田分公司a.油氣工程研究院；b.東河氣田開發(fā)部，新疆 庫爾勒 841000；2.中國石油大學(xué)（華東）石油工程學(xué)院，山東 青島 266580）

碳酸鹽巖是重要的石油與天然氣儲(chǔ)集層類型[1-6]。國內(nèi)外碳酸鹽巖油氣藏，尤其是深層碳酸鹽巖油氣藏，其完井方式以裸眼完井為主[7-13]，鉆井和開采過程中的井壁失穩(wěn)是此類油氣藏開發(fā)常見的工程問題之一[14-19]。碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)機(jī)理及影響因素復(fù)雜，但常見的失穩(wěn)形式主要是井壁坍塌、蠕變縮頸等宏觀失穩(wěn)形式[20-27]。前人對碳酸鹽巖儲(chǔ)集層的宏觀失穩(wěn)力學(xué)機(jī)理及預(yù)測開展了大量研究，形成了對機(jī)理、預(yù)測模型、失穩(wěn)規(guī)律等的基本認(rèn)識[28-30]。塔里木盆地哈拉哈塘油田儲(chǔ)集層為典型的深層奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層，在開采過程中出現(xiàn)了嚴(yán)重的井壁失穩(wěn)現(xiàn)象[31-32]。根據(jù)大量的井壁失穩(wěn)井作業(yè)資料分析，哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)除了井壁坍塌外，還有堵塞井筒和產(chǎn)層的現(xiàn)象，與傳統(tǒng)的碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)有很大不同。前人的研究主要基于定性分析，對井壁失穩(wěn)的具體形式、機(jī)理及主控因素尚不明確[31-32]。本文根據(jù)沖撈砂作業(yè)資料及沖撈砂樣顆粒粒徑和礦物組分，系統(tǒng)分析哈拉哈塘油田碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)形式、機(jī)理及井筒堵塞物來源，并利用灰色關(guān)聯(lián)法確定井壁失穩(wěn)主控因素，為研究區(qū)新井失穩(wěn)預(yù)防和老井失穩(wěn)治理提供依據(jù)。

1 井壁失穩(wěn)特點(diǎn)

1.1 儲(chǔ)集層概況

哈拉哈塘油田位于塔里木盆地塔北隆起，面積為6 524 km2，主要包括哈6、熱普、新墾、金躍、富源、哈得和躍滿區(qū)塊，主要開發(fā)層系為奧陶系。研究區(qū)奧陶系碳酸鹽巖自上而下依次為良里塔格組、吐木休克組、一間房組和鷹山組。其中吐木休克組為非生產(chǎn)層，良里塔格組為非主力生產(chǎn)層，一間房組和鷹山組為主力生產(chǎn)層。

良里塔格組上部為顆?；?guī)r，下部以瘤狀灰?guī)r為主；非生產(chǎn)層吐木休克組頂界埋深6 231～7 496 m，厚度約20 m，為泥灰?guī)r段，巖性以顆粒泥晶灰?guī)r和泥晶灰?guī)r為主，泥質(zhì)含量高。主力生產(chǎn)層一間房組頂界埋深6 250～7 511 m，厚度80～120 m，儲(chǔ)集層壓力66.6～89.9 MPa，溫度139～156 ℃；儲(chǔ)集層巖性主要為多類型灰?guī)r，縫洞以泥質(zhì)、方解石和黃鐵礦半充填或全充填為主。主力生產(chǎn)層鷹山組頂界埋深6 308～7 809 m，厚度約340 m；儲(chǔ)集層壓力67.0～136.4 MPa，溫度150～158 ℃，平均溫度153 ℃；儲(chǔ)集層主要為巨厚層灰?guī)r。多數(shù)井僅鉆至鷹山組一段，少數(shù)井鉆至鷹山組二段。

良里塔格組儲(chǔ)集空間以裂縫、溶蝕孔洞和巖溶洞穴為主，其中裂縫較為發(fā)育，縫洞內(nèi)以方解石、重晶石和螢石半充填或全充填；儲(chǔ)集層孔隙度為0.18%～6.37%，滲透率為0.015～36.600 mD，滲透性較差。一間房組和鷹山組受巖溶及斷裂影響，儲(chǔ)集層發(fā)育，是哈拉哈塘油田最重要的生產(chǎn)層。一間房組基質(zhì)孔隙不發(fā)育，儲(chǔ)集空間以裂縫、溶蝕孔和巖溶洞穴為主，裂縫走向以50°～80°為主，以高角度裂縫為主。鷹山組儲(chǔ)集層基質(zhì)孔隙不發(fā)育，儲(chǔ)集空間以裂縫、溶蝕孔洞和巖溶洞穴為主；儲(chǔ)集層孔隙度為0.69%～12.80%，滲透率為0.080～4.600 mD。

1.2 井壁失穩(wěn)現(xiàn)象

哈拉哈塘油田共有451口油井鉆揭奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層，其中裸眼完井占95.4%，篩管完井占3.7%，射孔完井占0.9%。投產(chǎn)初期多為自噴生產(chǎn)，自噴生產(chǎn)期內(nèi)存在明顯井壁失穩(wěn)的油井超過30%。

哈拉哈塘油田主要通過探砂作業(yè)證實(shí)井壁失穩(wěn)。井壁失穩(wěn)井會(huì)出現(xiàn)油壓突然降低，產(chǎn)量大幅下降甚至停產(chǎn)，關(guān)井后壓力仍能恢復(fù)到垮塌前狀態(tài)。對于此類井進(jìn)行探砂作業(yè)，出現(xiàn)砂面增高，撈砂筒撈出砂、泥、大塊垮塌物等。據(jù)探砂作業(yè)統(tǒng)計(jì)，截至2020年10月，哈拉哈塘油田出現(xiàn)井壁垮塌和泥砂堵塞超過160井次，主要發(fā)生在自噴生產(chǎn)期，井壁失穩(wěn)以裸眼完井的直井為主，側(cè)鉆井和定向井也有失穩(wěn)發(fā)生。

2 井壁失穩(wěn)機(jī)理

2.1 生產(chǎn)動(dòng)態(tài)及沖撈砂作業(yè)

哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖油藏油井生產(chǎn)過程中，井壁失穩(wěn)導(dǎo)致井筒堵塞，生產(chǎn)動(dòng)態(tài)上主要表現(xiàn)為油壓短期內(nèi)大幅降低，產(chǎn)量大幅度下降甚至停產(chǎn)，壓力和產(chǎn)量的變化速度明顯超出自然遞減規(guī)律。油井停產(chǎn)后，使用硬探或軟探作業(yè)探砂面發(fā)現(xiàn)砂面增高數(shù)十米至上百米，使用撈砂筒撈砂或沖砂，獲得大量油泥、巖屑及大塊垮塌物。多數(shù)井的井筒堵塞物中，既有巖塊和巖屑，也有大量的泥砂。

以金躍區(qū)塊JY104 井為例，該井初期自噴生產(chǎn)，前期生產(chǎn)穩(wěn)定，產(chǎn)量和油壓均緩慢下降；但一段時(shí)間后，油壓和產(chǎn)量均出現(xiàn)短期的大幅度下降。2015 年10 月，進(jìn)行沖撈砂作業(yè)，下通井刮壁一體化管柱至7 212.69 m 遇阻，表明井底被砂埋，砂埋沉砂管內(nèi)有90 cm 沉砂；下沖砂管柱至5 593.28 m 遇阻，沖砂進(jìn)尺50.76 m，出口返出砂約400 L；進(jìn)行負(fù)壓撈砂，撈杯內(nèi)撈獲巖屑、水泥塊（最大長40 mm、寬25 mm、厚8 mm）及少量絲狀鐵屑共約2 L，沖砂出口返出砂約15 L。經(jīng)初步分析，井筒堵塞物多為地層砂和巖屑，砂埋層位為吐木休克組至一間房組，砂埋厚度36.31 m。通過沖撈砂作業(yè)初步分析，失穩(wěn)井撈出物中包含大小不等的巖塊和片狀礫石，也包含碎屑、細(xì)小顆粒狀礫石、細(xì)砂、泥等，證實(shí)了油井的失穩(wěn)現(xiàn)象。

2.2 砂樣粒度分布

在FY202井中沖撈砂獲取的井筒堵塞物如圖1所示，撈砂井段7 389.71—7 397.05 m。利用振動(dòng)篩分法，共分為12 個(gè)粒徑區(qū)間，依次為大于4.75 mm、3.35～4.75 mm、2.36～3.35 mm、2.00～2.36 mm、1.70～2.00 mm、1.18～1.70 mm、1.00～1.18 mm、0.85～1.00 mm、0.60～0.85 mm、0.42～0.60 mm、0.30～0.42 mm和小于0.30 mm。

根據(jù)初步篩分結(jié)果，按照碎屑巖粒度分級標(biāo)準(zhǔn)SY/T 5368—2016，該樣品中礫石占51.05%，以中—細(xì)礫為主；砂泥占48.95%，以中—粗砂為主（圖2）。

為了解較細(xì)組分的砂粒粒徑及其分布特征，對圖2 樣品中的粒徑小于3 mm 的樣品隨機(jī)抽取5 個(gè)，利用激光粒度儀進(jìn)行粒度分布測試，得到其粒度分布曲線（圖3）。細(xì)砂樣品的粒度中值為196.8～289.7 μm，均勻系數(shù)為14.96～35.28，其粒度極不均勻。

綜上所述，哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)井筒堵塞物既有粗粒組分，也出現(xiàn)了接近50%的較大比例的細(xì)粒組分。其粗粒組分顯然來源于井壁坍塌，而細(xì)粒組分的來源可能有2 種：第一是井壁坍塌形成巖塊的同時(shí)，一部分破碎后形成泥砂；第二是生產(chǎn)過程中地層流體攜帶產(chǎn)出的泥砂。裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁坍塌形成泥砂的比例一般較低，而上述樣品中泥砂比例高達(dá)近50%，因此初步推斷，哈拉哈塘油田碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)井筒堵塞物中泥砂細(xì)粒組分主要為生產(chǎn)過程中地層流體攜帶泥砂產(chǎn)出。

2.3 井筒堵塞物礦物組分

為了分析失穩(wěn)井筒中堵塞物的來源，對其進(jìn)行X射線衍射測試（圖4）。結(jié)果表明，堵塞物中細(xì)粒組分（泥砂）以方解石和長石為主，含量分別為43.9%和25.8%；其次為石英和石膏，含量為14.1%和10.1%；同時(shí)，含有少量的黏土礦物，含量分別為6.1%。粗粒組分以方解石和長石為主，含量分別為49.3%和38.2%；其次為石英（6.8%）和黏土礦物（5.0%）以及極少量的石膏。

總之，井壁失穩(wěn)的井筒堵塞物中，粗粒與細(xì)粒組分的主要礦物類型相近，但礦物組分含量存在明顯差異。這進(jìn)一步證實(shí)，哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)沉積物來源不同，其粗粒組分來源于井壁坍塌，細(xì)粒組分還來源于井壁坍塌和生產(chǎn)過程中流體攜帶的微粒。

2.4 綜合分析

哈拉哈塘油田吐木休克組發(fā)育厚度約20 m 的泥灰?guī)r，泥質(zhì)含量高，根據(jù)傳統(tǒng)認(rèn)識分析該組易失穩(wěn)垮塌。有41 口井使用套管封堵了吐木休克組。根據(jù)作業(yè)資料統(tǒng)計(jì)分析，未封堵吐木休克組的油井，平均砂埋體積速度為14.10 L/d；而套管封堵了吐木休克組的油井，平均砂埋體積速度只有2.76 L/d。根據(jù)109 口失穩(wěn)井的作業(yè)資料統(tǒng)計(jì)，裸眼完井油井的平均砂埋體積速度約為13.87 L/d，而射孔完井油井的平均砂埋體積速度為2.17 L/d，遠(yuǎn)低于裸眼完井油井。根據(jù)上述分析可知：①哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁坍塌主要為吐木休克組，其次為一間房組和鷹山組；②泥砂細(xì)粒組分的來源除吐木休克組的坍塌外，也來自于一間房和鷹山組主力生產(chǎn)層的流體攜帶產(chǎn)出；③裸眼完井油井失穩(wěn)明顯比射孔完井嚴(yán)重，但射孔完井仍有井筒堵塞現(xiàn)象，說明存在地層流體攜帶泥砂產(chǎn)出現(xiàn)象。

哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖油藏井壁失穩(wěn)，以吐木休克組泥灰?guī)r為主，一間房組和鷹山組生產(chǎn)層為輔，形成巖塊和泥砂；同時(shí)，一間房組和鷹山組在生產(chǎn)過程中隨流體產(chǎn)出泥砂，共同沉積到井底，造成井筒堵塞。

根據(jù)儲(chǔ)集層地質(zhì)條件、失穩(wěn)表象、井筒堵塞物粒徑和礦物組分以及失穩(wěn)井作業(yè)資料可知，哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖油藏井壁失穩(wěn)，可歸納為井壁坍塌的宏觀失穩(wěn)和泥砂產(chǎn)出的微觀失穩(wěn)。

（1）宏觀失穩(wěn)機(jī)理 哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層以上部非生產(chǎn)層吐木休克組為主、主力生產(chǎn)層一間房組和鷹山組為輔的井壁坍塌，屬于宏觀失穩(wěn)，即井眼鉆井造成井筒周圍應(yīng)力、井底壓力等的變化，當(dāng)應(yīng)力超出巖石強(qiáng)度后，誘發(fā)井壁圍巖破裂，產(chǎn)生巖塊、巖屑及細(xì)砂，沉積在井筒底部。隨著生產(chǎn)和失穩(wěn)繼續(xù)，井筒逐漸被堵塞，造成產(chǎn)量下降甚至停產(chǎn)。

根據(jù)不同碳酸鹽巖儲(chǔ)集層類型，井壁宏觀失穩(wěn)形式分為均勻性地層破裂（壓縮、拉張或剪切）失穩(wěn)、裂縫或?qū)永砻婊剖Х€(wěn)、地層弱面滑移失穩(wěn)及鹽膏層蠕變收縮失穩(wěn)4 種形態(tài)。哈拉哈塘油田的良里塔格組、吐木休克組、一間房組和鷹山組，均以瘤狀灰?guī)r、顆?；?guī)r和泥晶灰?guī)r為主，巖性較為硬脆，不會(huì)發(fā)生蠕變失穩(wěn)。根據(jù)測井和巖心資料，奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層儲(chǔ)集空間分布極為不均，儲(chǔ)集層有裂縫型、裂縫-孔洞型、孔洞型和基質(zhì)型，考慮到孔洞多遠(yuǎn)小于井眼，可將裂縫-孔洞型和孔洞型儲(chǔ)集層分別歸入裂縫型和基質(zhì)型。因此，哈拉哈塘油田碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁宏觀失穩(wěn)可推斷為裂縫性地層弱面滑移和完整地層破裂失穩(wěn)兩大類型，均造成井壁坍塌和井眼擴(kuò)徑。前者的坍塌產(chǎn)物以巖塊和巖屑為主，伴有泥砂和粉砂；后者失穩(wěn)產(chǎn)物以泥砂和粉砂為主，伴有巖屑，鮮有巖塊。

（2）微觀失穩(wěn)機(jī)理 研究區(qū)奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層裂縫包括構(gòu)造縫、成巖縫和疊合成因縫，裂縫充填物主要包括泥質(zhì)、亮晶方解石、黃鐵礦等，其中成巖縫多為全充填，構(gòu)造縫和疊合成因縫多為未充填—半充填。初步分析，哈拉哈塘油田一間房組和鷹山組泥砂產(chǎn)出以縫洞充填物破碎后被流體攜帶產(chǎn)出為主，以裂縫面微凸體剝落泥砂產(chǎn)出為輔。

碳酸鹽巖儲(chǔ)集層由基質(zhì)和裂縫（溶洞）組成，裂縫內(nèi)充填有泥質(zhì)和方解石（圖5a）。鉆井導(dǎo)致井壁和近井儲(chǔ)集層應(yīng)力集中，生產(chǎn)條件變化也會(huì)導(dǎo)致地應(yīng)力發(fā)生變化。在綜合應(yīng)力作用下，儲(chǔ)集層沿裂縫面產(chǎn)生滑移，引起裂縫充填物破碎，形成細(xì)砂微粒（圖5b）；對于裂縫型碳酸鹽巖儲(chǔ)集層，裂縫是原油重要的儲(chǔ)集空間和流動(dòng)通道，當(dāng)流體流速達(dá)到攜帶條件后，破碎微粒被流體攜帶產(chǎn)出（圖5c），形成類似于疏松砂巖儲(chǔ)集層的出砂現(xiàn)象。

根據(jù)對109 口井壁失穩(wěn)井的現(xiàn)場作業(yè)資料統(tǒng)計(jì)，哈拉哈塘油田泥砂產(chǎn)出為主的井次占47.7%，井筒堵塞平均速度為0.1～0.3 m/d；泥砂產(chǎn)出與坍塌的復(fù)合失穩(wěn)井次占52.3%，井筒堵塞平均速度大于0.8 m/d，證明了上述失穩(wěn)機(jī)理分析的正確性。

3 井壁失穩(wěn)主控因素及治理對策

3.1 灰色關(guān)聯(lián)法分析

哈拉哈塘油田井壁失穩(wěn)可以分為宏觀和微觀2類，前者屬于井壁坍塌失穩(wěn)，包括非生產(chǎn)層吐木休克組泥灰?guī)r層的坍塌和一間房組、鷹山組等主力生產(chǎn)層的坍塌；后者是泥砂產(chǎn)出失穩(wěn)，主要由生產(chǎn)層組井壁坍塌和儲(chǔ)集層流體攜帶泥砂產(chǎn)出造成?？傊?，引起井壁失穩(wěn)的原因包括地質(zhì)因素和工程因素。

引起井壁失穩(wěn)的因素主要有巖石膠結(jié)強(qiáng)度低、泥質(zhì)含量高（20%～43%）；良里塔格組和吐木休克組泥質(zhì)含量高，抗壓強(qiáng)度低；層理多及高角度裂縫發(fā)育；儲(chǔ)集層埋藏深，且水平主應(yīng)力差較大（22～26 MPa），水平主應(yīng)力差越大，井壁越不穩(wěn)定，越易于垮塌失穩(wěn)。

引起井壁失穩(wěn)的工程因素主要包括：裸眼完井缺乏有效支撐保護(hù)；自噴生產(chǎn)中儲(chǔ)集層壓力下降幅度大，平均超過10 MPa；生產(chǎn)壓差引起近井地帶應(yīng)力失衡；含水率上升，水化分解膠結(jié)物和充填物；儲(chǔ)集層改造（酸化）作業(yè)改變物性，打破原地應(yīng)力平衡，當(dāng)應(yīng)力大于儲(chǔ)集層強(qiáng)度時(shí)，會(huì)導(dǎo)致井壁垮塌失穩(wěn)；碎屑粒徑小于0.2 mm時(shí)，會(huì)被流體攜帶出儲(chǔ)集層，進(jìn)入井筒，引起井筒堵塞；沒有套管封固的吐木休克組容易坍塌，非目的層裸眼井段過長，也會(huì)增大井壁失穩(wěn)的風(fēng)險(xiǎn)。

通過對109 口失穩(wěn)井進(jìn)行井筒堵塞速度與井眼直徑、生產(chǎn)段方位角的關(guān)聯(lián)分析（圖6），大直徑井筒被堵塞的幾率更高，速度更快，井徑171 mm 的井眼失穩(wěn)速度高于其他井徑（圖6a）。砂埋上升速度在方位角80°～100°和300°～330°有明顯高值（圖6b），說明此大約對稱的2 個(gè)方位角上的井壁失穩(wěn)較為嚴(yán)重。為了進(jìn)一步探究各種影響因素對失穩(wěn)的敏感程度，針對20個(gè)相關(guān)因素開展了主控因素灰色關(guān)聯(lián)法分析。

灰色關(guān)聯(lián)理論是利用關(guān)聯(lián)度的思想，分析因素之間發(fā)展趨勢的異同程度，衡量因素之間相關(guān)關(guān)系的一種理論方法。利用灰色關(guān)聯(lián)法分析，可以定量地表征各類因素對砂埋速度影響的敏感性，從而確定影響井筒砂埋速度的主控因素。應(yīng)用灰色關(guān)聯(lián)法進(jìn)行井壁失穩(wěn)影響因素分析，首先是建立影響因素域，以哈拉哈塘油田7 個(gè)區(qū)塊油井的砂埋速度為母序列，油井失穩(wěn)的工程影響因素如井眼尺寸、生產(chǎn)段方位角、含水率、生產(chǎn)壓差等為子序列。對設(shè)X={x0,x1,x2,…,xm}為灰色關(guān)聯(lián)因子集，x0為參考序列，xi為對比序列，x0(k)和xi(k)分別為x0與xi的第k個(gè)點(diǎn)的數(shù)。為消除量綱的影響，對所有影響因素的數(shù)值作歸一化處理，以避免造成非等權(quán)情況，保證關(guān)聯(lián)分析結(jié)果的可靠性。再進(jìn)行關(guān)聯(lián)度的計(jì)算，其關(guān)聯(lián)系數(shù)計(jì)算式：

式中r0i——對比序列xi與參考序列x0的關(guān)聯(lián)度，無量綱；

n——對比序列的長度，即數(shù)據(jù)個(gè)數(shù)，無量綱；

ωk——k點(diǎn)權(quán)重，取ωk=1/n，無量綱。

3.2 優(yōu)勢分析

各個(gè)子序列對母序列{y1}有關(guān)聯(lián)度［r11，r12，…，r1m］，各于序列對母序列{y2}有關(guān)聯(lián)度［r21，r22，…，r2m］，類似地，各子序列對母序列{yn}有關(guān)聯(lián)度［rn1，rn2，…，rnm］。將rij（i=1，2，…，n；j=1，2，…，m）作適當(dāng)排列，可得到關(guān)聯(lián)度矩陣，若關(guān)聯(lián)矩陣R中第i列滿足（2）式，則稱母序列{y1}相對于其他母序列為最優(yōu)。

根據(jù)哈拉哈塘油田109 口失穩(wěn)井資料，使用灰色關(guān)聯(lián)法分析，進(jìn)行井壁失穩(wěn)敏感因素敏感程度評價(jià)。結(jié)果表明，對影響井壁坍塌和儲(chǔ)集層出泥砂失穩(wěn)的生產(chǎn)因素敏感程度排序，從大到小依次為含水率、油層中深、裸眼直徑、產(chǎn)液量、生產(chǎn)段方位角、生產(chǎn)壓差、生產(chǎn)段井斜角和靜壓降幅，其對應(yīng)關(guān)聯(lián)度依次為0.939 5、0.938 4、0.938 1、0.938 1、0.933 7、0.929 4、0.929 2 和0.926 1（圖7a）。而哈6 區(qū)塊失穩(wěn)井影響因素依次為含水率、產(chǎn)液量、裸眼直徑、油層中深、生產(chǎn)壓差、生產(chǎn)段井斜角、生產(chǎn)段方位角和靜壓降幅（圖7b），其對應(yīng)關(guān)聯(lián)度依次為0.872 8、0.867 9、0.863 8、0.863 7、0.865 8、0.856 4、0.851 9和0.847 0。

3.3 失穩(wěn)治理及預(yù)防

根據(jù)井壁失穩(wěn)機(jī)理及主控因素分析，提出哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)治理對策。

（1）新鉆井井徑應(yīng)盡量小，井徑一般應(yīng)不超過150 mm，推薦105～127 mm；定向井井斜方位角避開80°～100°和300°～330°區(qū)間；使用套管封堵吐木休克組，并使用套管射孔方式完井。

（2）老井進(jìn)行沖砂解堵清理井筒砂埋，解除井底堵塞；采用修井作業(yè)封堵吐木休克組，預(yù)防吐木休克組坍塌失穩(wěn)；根據(jù)井壁失穩(wěn)敏感分析結(jié)果，生產(chǎn)壓差應(yīng)控制在7～9 MPa，注水保壓井的壓力應(yīng)保持在初始地層壓力的85%～90%；采用控砂篩管二次控砂完井，阻擋地層泥砂產(chǎn)出。

4 結(jié)論

（1）哈拉哈塘油田奧陶系碳酸鹽巖儲(chǔ)集層井壁失穩(wěn)機(jī)理包括吐木休克組為主、一間房組和鷹山組為輔的井壁坍塌宏觀力學(xué)失穩(wěn)和生產(chǎn)層位泥砂產(chǎn)出微觀失穩(wěn)。井壁坍塌為裂縫性地層弱面滑移和完整地層破裂失穩(wěn)兩大類型，均造成井壁坍塌和井眼擴(kuò)徑；泥砂產(chǎn)出微觀失穩(wěn)以縫洞充填物破碎后被流體攜帶產(chǎn)出機(jī)理為主，以裂縫面微凸體剝落泥砂產(chǎn)出機(jī)理為輔。

（2）影響井壁坍塌和儲(chǔ)集層出泥砂的生產(chǎn)因素敏感排序?yàn)楹省⒂蛯又猩?、裸眼直徑、產(chǎn)液量、生產(chǎn)段方位角、生產(chǎn)壓差、生產(chǎn)段井斜角和靜壓降幅。特定方位角、大井眼趨向于失穩(wěn)嚴(yán)重，井徑171 mm 井眼失穩(wěn)速度高于其他井徑，在方位角80°～100°和300°～330°附近砂埋上升速度有明顯高值。

（3）新鉆井應(yīng)使用小井徑、優(yōu)化井斜方位、套管封堵吐木休克組和套管射孔方式完井，預(yù)防井壁失穩(wěn)；老井應(yīng)封堵吐木休克組砂泥巖層，將生產(chǎn)壓差控制在7～9 MPa，壓力應(yīng)保持在初始地層壓力的85%～90%，采用控砂篩管二次完井等措施進(jìn)行失穩(wěn)預(yù)防及治理。