李 偉 朱兵見 盧玉華 熊 浩

1. 方遠(yuǎn)建設(shè)集團(tuán)股份有限公司 浙江 臺(tái)州 318000；2. 臺(tái)州學(xué)院建筑工程學(xué)院 浙江 臺(tái)州 318000

浙東南沿海地區(qū)屬于典型的軟土地區(qū)，軟土含水量高、孔隙比大、滲透系數(shù)小、壓縮性高、強(qiáng)度低[1]。在深厚軟黏土上建造建（構(gòu)）筑物必須進(jìn)行地基處理，否則會(huì)造成沉降量過大或者不均勻沉降，影響安全和正常使用。地基處理的方法主要有置換法、排水固結(jié)法、復(fù)合地基法、特殊結(jié)構(gòu)法[2]。置換法適合處理淺層軟弱地基，在深厚軟黏土地區(qū)不適用；排水固結(jié)法處理深度一般在20～30 m，存在預(yù)壓排水處理效果的不確定性和次固結(jié)沉降變形的影響；復(fù)合地基采用豎向或者水平向增強(qiáng)體和土體共同受力，可以提高地基承載力和壓縮模量，降低工后沉降量，加固深度受到豎向增強(qiáng)樁體材料影響。

排水固結(jié)聯(lián)合復(fù)合地基法處理軟弱土地基[3]，既可以通過排水降低含水量，提高土體抗剪強(qiáng)度和地基承載力，又可以提高施工速度，減少工后沉降，應(yīng)用十分廣泛。由于工程地質(zhì)條件復(fù)雜，理論計(jì)算與工程實(shí)際相差比較大。因此在地基處理過程中，地基沉降監(jiān)測和預(yù)測十分重要。隨著計(jì)算機(jī)科學(xué)的發(fā)展，數(shù)值模擬可以考慮不同的施工條件進(jìn)行分析，輔助指導(dǎo)工程設(shè)計(jì)和施工。

本文通過溫嶺S1線場坪地基處理后13個(gè)月的沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)，利用Asaoka法預(yù)測最終沉降量，計(jì)算地基固結(jié)度，對工后沉降進(jìn)行預(yù)測。同時(shí)，根據(jù)Boussinesq彈性理論計(jì)算地基最終沉降量。另外，利用Plaxis有限元軟件進(jìn)行數(shù)值計(jì)算，模擬了軟土地基中不打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板、只打設(shè)水泥攪拌樁、打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板這3種情況。所得到的結(jié)論用于指導(dǎo)軟土地基處理設(shè)計(jì)、沉降預(yù)測與計(jì)算，為后續(xù)施工提供可靠依據(jù)。

1 工程概況

臺(tái)州市域鐵路S1線一期工程城南車輛段（16工區(qū)）位于溫嶺市城南鎮(zhèn)S226省道東側(cè)、鳴鶴路對面安置小區(qū)的南側(cè)、沿海高速公路西側(cè)地塊，緊靠S226省道東側(cè)的河道，在城南站南端咽喉正線間接軌。工程所在區(qū)域?yàn)楹７e平原，地形平坦。

地層巖性：表層為厚1.5～2.0 m的軟塑、可塑黏土；淺部為海相淤泥，流塑，厚度6～15 m，壓縮模量為1.94～4.00 MPa；以下為沖海積軟塑黏土，厚度10 m左右，壓縮模量為2.83～5.56 MPa；再以下為沖海積黏性土、圓礫土。

該工段場坪工后沉降要求不超過30 cm。場坪區(qū)采用水泥攪拌樁和塑料排水板加固，如圖1所示。水泥攪拌樁和塑料排水板均采用正方形布置，間距1.4 m。水泥攪拌樁樁徑500 mm，樁長分別為15、12、10 m這3種類型。采用“二噴四攪”工藝，樁身膠凝劑采用水泥和粉煤灰，采用P·O 42.5普通硅酸鹽水泥，Ⅱ級(jí)或以上粉煤灰。水泥摻入量不小于加固土體質(zhì)量的15%，水灰比宜采用0.45，粉煤灰摻入量宜為水泥質(zhì)量的17%。塑料排水板應(yīng)在水泥攪拌樁施工后進(jìn)行，為了板機(jī)行走方便，先將第1層砂墊層施工完，再打塑料排水板。

圖1 地基處理方案

2 基底沉降監(jiān)測

2.1 基底沉降監(jiān)測方案

工區(qū)路堤段與場坪段共布置基底沉降板62個(gè)，沉降板由鋼板、金屬測桿（φ20 mm鍍鋅鐵管）和保護(hù)套管（φ49 mmPVC管）組成，鋼底板尺寸為30 cm×30 cm×0.8 cm，測桿垂直焊接固定在底板中心，接頭方式采用管箍連接，測桿每節(jié)接高長度不超過1 m。測桿略高于套管頂，用頂帽封住管口。沉降板在設(shè)計(jì)位置埋設(shè)，埋設(shè)時(shí)要注意底板放置水平，可以在埋設(shè)位置處墊10 cm砂墊層找平，埋設(shè)時(shí)確保測桿與地面垂直。埋設(shè)完畢后，測量沉降板測桿桿頂標(biāo)高讀數(shù)作為初始讀數(shù)。其中，里程CNDK0＋720位于場坪區(qū)中部位置，依次布置有5個(gè)沉降板，如圖2中綠色標(biāo)識(shí)所示。

圖2 路基底沉降監(jiān)測布置示意

2.2 基底沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)

經(jīng)過13個(gè)月的沉降觀測，里程CNDK0＋720處5個(gè)測點(diǎn)的沉降如圖3所示。

圖3 里程CNDK0＋720路基底沉降

受疫情影響，2020年1月14日—3月14日，沉降數(shù)據(jù)沒有觀測和記錄。由圖3可以看到，測點(diǎn)3的沉降量最大，達(dá)到981.70 mm。該測點(diǎn)大致位于場坪的中心位置，基底及地基中附加應(yīng)力最大，所以基底沉降量最大。由于施工原因，測點(diǎn)1的沉降監(jiān)測時(shí)間滯后，數(shù)值不準(zhǔn)確，但沉降數(shù)據(jù)后期變化規(guī)律與其他4個(gè)測點(diǎn)基本相同。

3 地基最終沉降量預(yù)測

Asaoka法是通過一維線性方程模擬一維條件下的固結(jié)過程，使用該表達(dá)式并利用圖解的方法來求解最終沉降值[4]。Asaoka法推算過程如下：

1）從現(xiàn)場實(shí)測數(shù)據(jù)中選取一系列沉降值S1，S2，…，Si，其中Si表示i時(shí)刻地基沉降值，如表1所示。

表1 JDCK0＋720各測點(diǎn)后期沉降量

2）分別以Si、Si-1為縱軸和橫軸建立直角坐標(biāo)系，將沉降值S1，S2，…，Si繪制在直角坐標(biāo)系中，并擬合成一條直線，該直線同y＝x直線相交，所得交點(diǎn)的橫坐標(biāo)或縱坐標(biāo)對應(yīng)值即為最終沉降量。

如圖4所示，根據(jù)JDCK0＋720-3沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)作圖并預(yù)測最終沉降量，其他各測點(diǎn)使用同樣的方法。

圖4 JDCK0＋720-3最終沉降量預(yù)測

各測點(diǎn)的沉降預(yù)測如表2所示。測點(diǎn)JDCK0＋720-4固結(jié)度只有47.91%，數(shù)據(jù)不具備參考價(jià)值。其他4個(gè)測點(diǎn)固結(jié)度均達(dá)80%以上，預(yù)測工后沉降也滿足后續(xù)施工的要求。

表2 Asaoka法沉降預(yù)測

4 地基固結(jié)沉降理論計(jì)算

基礎(chǔ)最終沉降量計(jì)算方法有彈性理論法、分層總和法、應(yīng)力歷史法、應(yīng)力路徑法等。根據(jù)Boussinesq彈性理論[4]，均布荷載作用下，地基中心點(diǎn)下表面最終沉降量按式（1）進(jìn)行計(jì)算：

根據(jù)本工程實(shí)際情況，中心沉降影響系數(shù)ω0取1.12，土的泊松比μ取0.2，置換率m＝0.10，基礎(chǔ)寬度b取200 m，利用軟土厚度加權(quán)平均計(jì)算得到樁間土的壓縮模量，依據(jù)JGJ 79—2012《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》計(jì)算復(fù)合地基的壓縮模量，同時(shí)考慮水泥攪拌樁處理范圍以下土的厚度，彈性模量E取15 MPa，按照大面積堆載考慮，均布荷載p0取54 kPa，經(jīng)計(jì)算求得最終沉降量為774 mm，比監(jiān)測預(yù)測最終沉降量要小30%左右。

5 地基處理有限元分析

場坪地基處理采用打設(shè)塑料排水板和水泥攪拌樁進(jìn)行，塑料排水板長25 m，水泥攪拌樁長10 m，間距均為1.4 m。路堤堆載3 m，分2次施工，每次施工時(shí)間2 d。X方向取99.4 m，Y方向取1.4 m，土層厚度取50 m，根據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)條件簡化為3層，分別是淤泥質(zhì)黏土、黏土、黏土。計(jì)算至超靜孔隙水壓力達(dá)到1 kPa時(shí)為止，固結(jié)度基本上達(dá)到100%。有限元模型及網(wǎng)格劃分分別如圖5、圖6所示。

圖5 有限元模型

圖6 網(wǎng)格劃分

有限元分析分3種計(jì)算條件：不打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板、只打設(shè)水泥攪拌樁、打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板，以下分別記作工況A、B、C。

1）沉降量分析。分別對工況A、B、C進(jìn)行計(jì)算分析，得到不同施工階段的沉降量最大值，如表3和圖7所示。對于工況A，由于軟土地基中沒有打設(shè)水泥攪拌樁和塑料排水板，最終沉降量達(dá)到2 343 mm，明顯大于工況B和C。工況B和C最終沉降量相當(dāng)，分別是756.4 mm和772.5 mm，與理論計(jì)算值很接近。說明打設(shè)水泥攪拌樁形成復(fù)合地基，可以提高地基土壓縮模量和地基承載力，減少最終沉降量。同時(shí)也看出塑料排水板起到加快施工期地基固結(jié)沉降進(jìn)程，減小工后沉降的作用[5]，但對最終沉降量幾乎沒有影響。

圖7 有限元沉降量計(jì)算

表3 有限元沉降量計(jì)算

2）固結(jié)分析。不同施工階段的超孔隙水壓力最大值及固結(jié)時(shí)間如表4所示。超靜孔隙水壓力變化如圖8～圖10所示。

圖8 工況A下超靜孔隙水壓力變化

圖9 工況B下超靜孔隙水壓力變化

圖10 工況C下超靜孔隙水壓力變化

表4 有限元固結(jié)計(jì)算

對于工況A，N1點(diǎn)位于0 m處，N10點(diǎn)位于最深50 m處，超靜孔隙水壓力很小，幾乎為零，中間的幾個(gè)點(diǎn)孔隙水壓力比較大，最大達(dá)到47.32 kPa。主要是因?yàn)橥翆由舷聝擅媾潘?，中間點(diǎn)排水路徑最長，超靜孔隙水壓力很難快速消散。有限元程序計(jì)算顯示，最終固結(jié)時(shí)間需要641.4 d。

對于工況B，土層中部超靜孔隙水壓力最大達(dá)到52.69 kPa，比工況A大5.37 kPa，主要原因是考慮水泥攪拌樁施工的影響，導(dǎo)致超靜孔隙水壓力增加，固結(jié)時(shí)間132.8 d。

對于工況C，由于分析時(shí)只設(shè)置了排水線，軟件認(rèn)為排水線范圍土體超靜孔隙水壓力消散很快。排水線以下土體超靜孔隙水壓力最大達(dá)到34.62 kPa，后期消散時(shí)間很短，與實(shí)際情況不符，主要原因是有限元程序的排水線過于理想。

6 結(jié)語

1）通過基底沉降監(jiān)測數(shù)據(jù)分析，利用Asaoka法預(yù)測了基底最終沉降量、固結(jié)度及工后沉降，與工程實(shí)際比較吻合，可以為后續(xù)施工決策提供參考。

2）利用彈性理論計(jì)算的最終沉降量和數(shù)值模擬的結(jié)果比較接近，比工程監(jiān)測預(yù)測值要小30%左右，因此，本文提出的預(yù)測方法可以應(yīng)用于未來的類似工程中。對比工況B和C，發(fā)現(xiàn)塑料排水板可以縮短地基土固結(jié)時(shí)間，但對最終沉降量影響不大。

3）水泥攪拌樁聯(lián)合塑料排水板進(jìn)行地基處理，可以有效提高地基承載力和壓縮模量，大幅度降低基底沉降量，是一種有效的濱海軟土地基處理方法。