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        帶開關功能的不限級滑套研制及應用

        2022-07-15 12:11:38胡順渠侯治民周怡君
        關鍵詞:施工設計

        胡 丹,胡順渠,陳 晨,侯治民,周怡君

        中國石化西南油氣分公司石油工程技術研究院,四川 德陽618000

        引言

        天然氣作為優(yōu)質(zhì)燃料和清潔化石能源,在中國能源結構優(yōu)化調(diào)整中發(fā)揮著重要作用[1]。中國致密砂巖氣資源豐富,地質(zhì)資源量為22.88×1012m3,技術可采資源量為11.26×1012m3,2020 年,全國致密砂巖氣產(chǎn)量474×108m3,占天然氣總產(chǎn)量的25%,是接替、支撐天然氣規(guī)模上產(chǎn)的重要力量。但致密砂巖氣藏儲集層致密、物性差、非均質(zhì)性強、自然產(chǎn)能低、穩(wěn)產(chǎn)難度大、經(jīng)濟效率差[2-6],一方面,需要通過多級分段壓裂,對儲層細分切割,提高儲集層的滲透性和流體的流動性,提升氣井單井產(chǎn)能;另一方面,該類氣井生產(chǎn)過程中通常伴隨著地層水產(chǎn)出,氣水同產(chǎn)時對氣井產(chǎn)能抑制明顯,嚴重時將導致過早水淹而停產(chǎn),影響氣井長期穩(wěn)產(chǎn)及氣藏最終采收率,在多個產(chǎn)層段中準確判斷出水點并實施有效定點關閉作業(yè)對于氣井穩(wěn)產(chǎn)意義重大。

        基于致密砂巖氣藏地質(zhì)情況及開發(fā)需求,水平井無限級分段壓裂工藝是致密砂巖氣藏有效開發(fā)的必要手段[7-10],同時,為提高氣井的采收率,需在采氣過程對氣井多層段實施有效的堵水控水。常用的壓裂工具為投球滑套,分段壓裂管柱內(nèi)通徑逐級變小,氣體流動阻力大,分段能力有限[11-16],且生產(chǎn)過程中井下工具難以下入,無法開展生產(chǎn)測井等儲層評價及井筒維護作業(yè);而泵送橋塞雖然能實現(xiàn)無限級分段,但施工不連續(xù)、作業(yè)周期長、成本高。上述分段壓裂裝置均功能單一,分段壓裂、完井投產(chǎn)、生產(chǎn)控水各環(huán)節(jié)均需要采取不同的工具裝置分步實施,而不同功能裝置的配合應用,協(xié)調(diào)匹配性較差,工序流程復雜、作業(yè)周期增加,可靠性也難以得到有效保障。

        為滿足致密砂巖氣藏開發(fā)對壓裂工藝及工具“分段不受限、管柱全通徑、單段可開關、作業(yè)全連續(xù)”的需求,西南油氣分公司自主研發(fā)了一種全新的帶開關功能的不限級壓裂工具系統(tǒng)。工具在壓裂施工前隨管柱一趟下入井中,提前預置;壓裂施工過程中投入開啟工具開啟匹配的滑套,可在不動管柱條件下實現(xiàn)無限級分段壓裂且連續(xù)施工;壓裂施工后,管柱自動實現(xiàn)全通徑,為連油解堵、沖砂、鉆磨、監(jiān)測等措施維護作業(yè)提供井筒空間。工具具備重復開關功能,對于生產(chǎn)井出水層段可定點關閉,保障氣井平穩(wěn)生產(chǎn),實現(xiàn)油氣井全生命周期內(nèi)產(chǎn)氣通道的靈活控制;工具同時滿足高溫、高壓、大排量、大砂量等惡劣工況下可靠作業(yè)需要,助力致密氣藏高效開發(fā)。

        1 工具設計

        1.1 不限級方式設計

        1.1.1 不限級結構設計

        壓裂滑套的不限級分段可通過機械式分級或電動控制[17],機械式分級方式設計相對于電子式、泵送橋塞等分級方式可不動管柱、可靠性高,但常規(guī)投球滑套采用球與球座匹配,通過球與球座尺寸變化來實現(xiàn),由于球體球形特征,只能通過變化球直徑這個單變量來區(qū)分各級滑套,在給定徑向空間、給定球座級差的條件下,能實現(xiàn)的級數(shù)有限。采用投同一尺寸飛鏢或球與變化型球座這種匹配方式理論上可實現(xiàn)無限級,但對工具系統(tǒng)要求高、存在工具失效不能有效作業(yè)甚至丟失產(chǎn)層的風險。為實現(xiàn)無限級分段、同時降低工具失效風險,應降低各級滑套依次開啟的相互制約性。

        基于不動管柱施工及現(xiàn)有滑套工具分級方式優(yōu)缺點分析,提出了通過環(huán)形凹槽與凸齒嚙合實現(xiàn)匹配(圖1)、改變凹槽與凸齒群參數(shù)以實現(xiàn)無限級匹配的方法。該方法可在保持工具內(nèi)徑不變的前提下通過軸向位置、寬度、深度及在圓周上角度等參數(shù)變化實現(xiàn)多種匹配(圖2),結構簡單、可靠性較高。

        圖1 滑套工具凹槽和凸齒設計模型Fig.1 Schematic diagram of design model for groove and convex tooth of sliding sleeve tool

        圖2 不限級設計模型Fig.2 Non-limited design model

        1.1.2 不限級結構參數(shù)優(yōu)化模型構建

        為實現(xiàn)各級滑套有效開啟,確保每級滑套的凹槽與凸齒一一對應,同時避免各級滑套凹槽與凸齒間互相混淆、干擾,考慮齒和槽的力學強度與穩(wěn)定性,確定關鍵編碼參數(shù)的約束條件,建立不限級結構參數(shù)優(yōu)化模型。

        通過設定最小齒長、最小齒間距,在工程允許的軸向長度范圍內(nèi),優(yōu)化組合凹槽與凸齒各特征參數(shù),開展不限級參數(shù)組合模擬計算。計算表明,在最小齒長10 mm、齒長及齒間距的變化量為10 mm、軸向長度為100 mm 內(nèi),改變兩個參數(shù)可實現(xiàn)36 個序列、120 組參數(shù)組合。同時,在其他參數(shù)取值相同條件下,參數(shù)組合數(shù)隨軸向長度呈指數(shù)遞增關系。因此,在給定工程長度范圍內(nèi)可設計出需要的參數(shù)組數(shù),實現(xiàn)在受限空間內(nèi)結構參數(shù)組合的無限級。

        1.2 可開關結構設計

        1.2.1 結構設計

        為實現(xiàn)油氣井壽命期內(nèi)對井筒流體的靈活控制,滑套需具備可重復開關功能??砷_關功能的實現(xiàn)有液壓操作、無線控制及機械式等方式,機械式的實現(xiàn)方式結構相對簡單、可靠性高[18-20]。

        考慮滑套工具內(nèi)通徑設計需與管柱一致,創(chuàng)新設計一種“滑套外筒內(nèi)壁專用環(huán)槽+彈性限位件+內(nèi)筒外壁專用約束槽”的重復開關結構。其核心組件為彈性開關件以及其限位機構,通過在滑套工具內(nèi)筒與外筒間設置弓形彈片、彈性球籠等機構,在滑套外筒的內(nèi)壁設置限位件專用環(huán)槽,內(nèi)筒外壁設計凹槽,實現(xiàn)對彈性件的軸向和徑向的約束限位。同時,通過內(nèi)筒外壁凹槽的軸向距離設計來確保其約束的有效性。使彈性件在軸向力作用下能產(chǎn)生彈性變形,完成其出槽與進槽動作,實現(xiàn)彈性件在滑套“開位”與“關位”之間的順利切換(如圖3、圖4 所示)。

        圖3 弓形彈片在卡槽內(nèi),滑套關閉Fig.3 The bow-shaped shrapnel is in the clip slot and the sliding sleeve is closed

        圖4 弓形彈片離開卡槽,滑套開啟Fig.4 The bow-shaped shrapnel leaves the card slot and the sliding sleeve is opened

        1.2.2 彈性失穩(wěn)分析

        基于滑套需要重復多次開關動作,彈性件在進出限位槽運動過程中,會受到較大的軸向力,若產(chǎn)生塑性變形,將影響彈性件在開關位的可靠轉化。選用高強度、高韌性的合金鋼為彈性件材質(zhì),建立彈性件有限元分析模型,開展彈性件的彈性失穩(wěn)分析。

        圖5 為弓形彈片的彈性受力有限元模擬分析結果,從圖5 可以看出,彈片受正向載荷沿內(nèi)筒軸向移動過程中,將產(chǎn)生較大應力,彈片頂部局部區(qū)域可能發(fā)生塑性變形;當彈片再次受到反向載荷,彈片沿內(nèi)筒軸向移動重新進入外筒卡槽時,若彈片前期發(fā)生塑性變形,重新進入外筒卡槽后應力會明顯降低,不能完全達到初期狀態(tài),結果如圖6所示。

        圖5 弓形彈片出槽應力云圖(向左移動)Fig.5 Stress nephogram of bow-shaped shrapnel entering groove(move to the left)

        圖6 弓形彈片入槽應力云圖(向右移動)Fig.6 Stress nephogram of bow-shaped shrapnel exit groove(move to the right)

        優(yōu)化弓形彈片為整體球籠式彈性機構,機構由2 mm 寬、24 組割縫形成8~9 mm 寬的彈片組成。開展彈力機構的有限元應力校核及屈曲分析,分析其在特定載荷下的穩(wěn)定性及結構失穩(wěn)的臨界載荷;開展多項位移計算,校核其在受力運動時,運動姿態(tài)及運動量是否超過設計空間及影響其他組件。

        圖7 為應力校核及屈曲分析結果,可以看出,整體球籠式限位機構工具的屈服應力為設計開關力的2.2 倍,在實際作用工況及預設安全系數(shù)1.5 的情況未出現(xiàn)結構失穩(wěn),失穩(wěn)值遠大于設計值;圖8 為位移計算校核結果,可以看出,在受額定開關力作用下工件位移在安全范圍內(nèi)。整體球籠式限位機構的開關可靠性高于弓形彈片機構。

        圖7 應力校核及屈服計算Fig.7 Stress check and yield calculation

        圖8 多項位移計算Fig.8 Multi-term displacement calculation

        1.3 配套工具設計

        為了實現(xiàn)滑套的開關功能,結合可開關滑套的設計思路及結構原理,考慮工具簡單、可靠、方便的原則,設計出了一種具有自動定位、防卡解掛等功能的機械式自匹配滑套重復開啟工具、關閉工具。

        (1)滑套關閉工具設計

        滑套關閉工具由上接頭、擋環(huán)、丟手銷釘、外筒、鎖緊頭、關閉齒形件、啟動銷釘及下接頭等組成,如圖9 所示。

        圖9 滑套關閉工具實物圖Fig.9 Closure tool of sliding sleeve

        關閉工具的關閉齒形件上部設置可自由收攏、彈開的彈片,彈片上設置有一個或多個凸齒,關閉工具的外筒下端布置有沿軸向的槽,槽的數(shù)量與關閉齒形件彈片數(shù)量匹配,關閉齒形件可在槽里滑動。

        當需要關閉某一滑套時,通過連續(xù)油管帶滑套關閉工具下入到預定滑套位置,關閉齒形件彈開并進入滑套內(nèi)筒凹槽,向下加載啟動銷釘剪斷,C 形棘齒環(huán)與關閉齒形件內(nèi)壁的棘齒嚙合,關閉齒形件的彈片沿著外筒軸向槽滑動,鎖緊頭下部進入關閉齒形件彈片的尾部,上提工具并加載關閉滑套。待滑套關閉后繼續(xù)加大上提載荷剪斷丟手銷釘,鎖緊頭脫離關閉齒形件彈片尾部,關閉齒形件彈片收攏并從滑套內(nèi)筒脫出,關閉工具提出井筒。

        (2)滑套重復開啟工具結構設計

        滑套重復開啟工具由上接頭、開啟齒形件、連接器、銷釘及下接頭組成,如圖10 所示。

        圖10 滑套重復開啟工具實物圖Fig.10 Slide-out repeat-open tool of sliding sleeve

        重復開啟工具的開啟齒形件上部設置有一組可自由收攏、彈開的彈片,彈片上設置有一個或多個凸齒,C 形棘齒環(huán)從工具下端與連接器連接,連接器沿軸向設置內(nèi)外相通的長槽,開啟齒形件的彈片可在長槽里滑動。在油氣井壓裂后排液或生產(chǎn)過程中,通過連續(xù)油管帶滑套開啟工具下入預定滑套位置,開啟齒形件進入配套的滑套凹槽,下震擊或下壓將滑套開啟,然后繼續(xù)向下加載剪斷銷釘,連接器帶動下接頭、C 形棘齒環(huán)、上接頭一起相對開啟齒形件向下運動,開啟齒形件尾部收攏從滑套內(nèi)筒凹槽中脫出,開啟工具提出井筒。

        2 工作原理及主要技術參數(shù)

        2.1 工作原理

        不限級滑套隨完井管柱一趟下入井筒,滑套下入的數(shù)量根據(jù)壓裂層段決定,滑套下入的位置即為壓裂層段中心,滑套的下入順序按編碼順序決定。

        壓裂施工時,通過趾端滑套或者連續(xù)油管射孔建立管柱與地層通道后進行第一層段壓裂施工;第一段壓裂施工結束后從井口投入與第二段滑套編碼匹配的開啟工具,并采用泵送方式將開啟工具泵送至目標滑套位置,憋壓開啟滑套后進行第二層段壓裂施工,如此重復完成所有層段壓裂施工,壓裂施工結束后,開啟工具自動溶解,形成全通徑采氣通道。

        在采氣過程中,若出現(xiàn)部分層段出水等情況需要關閉滑套,可通過連續(xù)油管連接滑套關閉工具并下入到目標滑套位置,滑套關閉工具定位齒與開關鎖定環(huán)內(nèi)的槽卡定,通過上提連續(xù)油管帶動滑套內(nèi)筒組件整體移動,直到內(nèi)筒完全密封外筒上的導流孔為止。當滑套需再次打開時,可通過連續(xù)油管連接滑套重復開啟工具至目標滑套位置,滑套重復開啟工具定位齒與開關鎖定環(huán)內(nèi)的槽卡定,通過繼續(xù)下放連續(xù)油管帶動滑套內(nèi)筒組件整體移動,直到內(nèi)筒移動到完全露出外筒上的導流孔為止。

        2.2 主要技術參數(shù)

        不限級滑套已形成73 型、89 型及101 型等多型號系列化產(chǎn)品,具體尺寸參數(shù)見表1,可滿足不同氣藏不同完井方式(裸眼井、套管井)、不同井型(直井、水平井)的完井改造需求。

        表1 不限級滑套系列工具參數(shù)Tab.1 Parameters of non-limited sliding sleeve tool

        3 工具評測

        3.1 強度評測

        3.1.1 高溫疲勞強度檢測

        針對全通徑不限級壓裂工具多級壓裂過程中,工具系統(tǒng)會反復經(jīng)受加壓、泄壓,存在疲勞損壞的風險,同時考慮井筒溫度對強度的影響,開展工具高溫疲勞強度檢測。

        將滑套放入能升溫且反復加載、卸載的超高溫模擬實驗井筒內(nèi),如圖11 所示,設定實驗裝置升溫至120°C保持實驗期間溫度不變,通過氣動高壓泵對滑套內(nèi)腔加壓至壓裂施工時可能承受最大壓差70 MPa,穩(wěn)壓1 h(模擬每一級滑套壓裂施工時間),觀察滑套內(nèi)腔壓力變化(判斷滑套是否存在泄漏),然后泄壓;泄壓后繼續(xù)對滑套內(nèi)腔加壓至70 MPa,穩(wěn)壓1 h,觀察滑套內(nèi)腔壓力變化,然后泄壓。重復加壓、泄壓的次數(shù)不低于設計的滑套施工級數(shù)。

        圖11 疲勞強度評測實驗裝置Fig.11 Fatigue strength testing device

        工具系統(tǒng)在120°C下,反復加載70 MPa、穩(wěn)壓1 h 后卸載共計120 次,工具系統(tǒng)無泄漏情況(部分實驗記錄見圖12),證明工具系統(tǒng)具備在溫度120°C下、反復承壓70 MPa 的能力,能滿足現(xiàn)場施工要求。

        圖12 疲勞強度實驗記錄曲線Fig.12 Fatigue strength test record curve

        3.1.2 抗拉強度檢測

        不限級滑套管柱在壓裂施工期間,由于管柱的臌脹效應及封隔器活塞效應,管柱會產(chǎn)生拉伸作用,若滑套抗拉強度存在薄弱點,可能會存在拉斷風險,導致管柱短路甚至施工失敗,為此開展工具系統(tǒng)抗拉強度檢測。

        將滑套兩端固定在拉力實驗臺架上,通過拉力實驗臺架對滑套進行加載,首先,將拉力加載至設計強度,卸載觀察滑套絲扣及本體是否損壞,然后,將拉力加載至設計強度的1.2 倍,卸載觀察滑套絲扣及本體是否損壞,最后,將拉力實驗后的滑套進行整體承壓70 MPa 實驗,驗證滑套抗拉強度是否滿足現(xiàn)場施工的需要。

        實驗表明,工具系統(tǒng)經(jīng)拉力實驗后整體70 MPa承壓無泄漏,研制的全通徑不限級壓裂工具抗拉強度滿足設計要求。

        3.2 開關功能評測

        為評價滑套反復開關對設計彈性機構可靠性的影響,開展工具系統(tǒng)開關功能評測。

        結合使用工況條件,將滑套裝配在專用實驗臺架上,評價滑套在相對理想實驗條件下(常溫、無雜質(zhì)等因素干擾)及惡劣工況條件下(滑動件存在大量壓裂砂)的開啟、關閉動作的有效性及加載力大小。模擬理想工況條件開展兩次反復開、關實驗(如圖13所示),模擬井筒有砂條件開展兩次實驗(如圖14所示),具體實驗數(shù)據(jù)見表2。

        圖13 模擬理想工況的滑套開關實驗Fig.13 Test of sliding sleeve switch simulating under ideal working condition

        圖14 模擬含砂工況下的滑套開關實驗Fig.14 Test of sliding sleeve switch simulating under working condition with sand

        表2 不限級滑套開關作業(yè)實驗數(shù)據(jù)表Tab.2 Switch operation test data sheet of non-limited sliding sleeve tool

        實驗結果表明,含砂工況下滑套的開啟和關閉實驗數(shù)據(jù)相對理想工況略有上漲,但相差不大,不影響滑套開啟和關閉作業(yè)?;组_關彈性件設計合理,抗疲勞性強,在高強度、高頻率的開、關下,能保持穩(wěn)定的彈力及合格的機械性能。

        3.3 開啟性能評測

        為驗證不限級滑套的系統(tǒng)可靠性,建立包含地面評價流程、儲液系統(tǒng)、泵送系統(tǒng)等的不限級滑套地面試驗場站,系統(tǒng)評價滑套工作可靠性。將50級不限級滑套按編碼順序依次排列連接在地面實驗場站的流程管線上,調(diào)整泵送系統(tǒng),設置不同的作業(yè)排量。按編碼順序依次泵送開啟工具,評價不限級滑套在壓裂工況條件下逐一開啟可靠性。

        經(jīng)實驗驗證,帶開關功能的不限級滑套在不同的作業(yè)排量(0.4~2.0 m3/min)下均依次通過不匹配滑套,順利開啟目標滑套,如圖15 所示,滑套逐一開啟可靠性高,具備入井應用的條件。

        圖15 不限級滑套地面實驗開啟瞬間Fig.15 Opening moment of non-limited sliding sleeve ground test

        4 現(xiàn)場應用

        截至2021 年12 月,滑套工具系統(tǒng)已在川西中淺層致密砂巖氣藏成功應用近200 井次、2600 余套,壓裂分段數(shù)增加一倍,實現(xiàn)了儲層密切割,壓裂施工效率提升50%,促進氣藏的高效開發(fā);開關功能在DS103-2 井、WX102 井等10 余口井應用,最多實現(xiàn)了4 開3 關,成功關閉水層。

        JS33-45HF 井為川西中淺層致密砂巖氣藏的一口開發(fā)水平井,采用101 型不限級滑套工具系統(tǒng),順利完成26 段分段壓裂施工,施工排量最高達15 m3/min,砂量達1 852.8 m3,總液量13 310.6 m3,施工時間為30.2 h。鄰井JS33-46HF井采用114.3 mm 套管+橋塞分段壓裂,壓裂施工總液量9 285.7 m3,施工時間為42 h,JS33-45HF 井與JS33-46HF 井壓裂施工參數(shù)對比詳見表3。

        表3 JS33-45HF 井與JS33-46HF 井壓裂施工參數(shù)對比Tab.3 Comparison of fracturing operation parameters between Well JS33–45HF and Well JS33–46HF

        JS33-45HF 井的壓裂施工效率為0.002 27 h/m3,JS33-46HF 井壓裂施工效率為0.004 50 h/m3,對比表明,不限級滑套壓裂施工效率比橋塞分段提高50%。

        DS103-2 井為川西中淺層致密砂巖氣藏的一口開發(fā)井,為驗證滑套系統(tǒng)的重復開關可靠性,在該井進行現(xiàn)場重復多次開關驗證試驗??砷_關滑套作為壓裂滑套設置于第2 段(:1 046~1 049 m),如圖16 所示。滑套之上未設置頂封,可通過油套連通情況判斷滑套是否開關。

        圖16 DS103-2 井管柱示意圖Fig.16 Schematic diagram of string for Well DS103–2

        不限級滑套在DS103-2 井順利完成4 開3 關,具體開關壓力變化見表4,驗證了不限級滑套開關功能在現(xiàn)場應用中的可靠性。

        表4 DS103-2 井滑套開關油、套壓力參數(shù)變化情況Tab.4 Variation of pressure parameters of sliding sleeve tubing and casing in Well DS103–2

        5 結論

        (1)創(chuàng)新提出了以凹槽和凸齒嚙合為匹配原理、以軸向及周向等多參數(shù)組合變化為編碼方法的無限級設計方法,確?;组_啟工具與滑套匹配的一一對應,實現(xiàn)受限空間內(nèi)滑套工具無限級。

        (2)發(fā)明“彈力限位元件+機械識別選位槽”重復可開關系統(tǒng)及配套工具,保證了不限級壓裂工具具備可重復選擇開關功能,實現(xiàn)對油氣井全生命周期內(nèi)產(chǎn)氣通道的靈活控制。

        (3)經(jīng)地面試驗驗證,研制的不限級壓裂工具開關功能可靠、開啟可靠性高,抗高溫疲勞能力強,整體承壓滿足70 MPa 工況需求。

        (4)不限級壓裂工具系統(tǒng)已在川西中淺層致密砂巖氣藏成功規(guī)模應用,實現(xiàn)了4 開3 關作業(yè),成功關閉生產(chǎn)井水層,助力致密砂巖氣藏高效開發(fā)。

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