江志耀

（國能神福（龍巖）發(fā)電有限公司，福建 龍巖 364002）

鍋爐爐內(nèi)燃燒工況是否穩(wěn)定是電站鍋爐機(jī)組安全經(jīng)濟(jì)運行的重要基礎(chǔ)，為了控制進(jìn)入鍋爐爐膛的空氣量，一般設(shè)計采用氧化鋯測量煙氣含氧量，通過計算過量空氣系數(shù)，從而實現(xiàn)有效調(diào)整鍋爐燃燒風(fēng)煤比，確保鍋爐燃燒在最穩(wěn)定經(jīng)濟(jì)狀態(tài)。鍋爐氧量是對爐內(nèi)燃燒過程影響非常復(fù)雜的參數(shù)，如果氧量測量不準(zhǔn)確，將會導(dǎo)致鍋爐機(jī)組一次風(fēng)機(jī)、二次風(fēng)機(jī)、引風(fēng)機(jī)等輔機(jī)電耗增加，鍋爐尾部排煙溫度升高，鍋爐效率下降，機(jī)組煤耗上升等諸多問題。在運行中，鍋爐氧量過大，煙氣流速增大，使空預(yù)器出口灰分含碳量增加，機(jī)械不完全燃燒損失增加，鍋爐風(fēng)機(jī)出力電流增大，廠用電率增加，降低了鍋爐的運行經(jīng)濟(jì)性；氧量控制過低，鍋爐燃燒穩(wěn)定性降低，又不利于鍋爐爐膛的安全運行。

1 低負(fù)荷工況下氧量測量變化情況

某電廠建設(shè)有2×300MW循環(huán)流化床發(fā)電機(jī)組，鍋爐采用的是東方鍋爐廠制造的單爐膛、一次中間再熱、汽冷式旋風(fēng)分離器、露天布置、固態(tài)排渣的1025t/h亞臨界參數(shù)自然循環(huán)單汽包循環(huán)流化床鍋爐，受熱面采用全懸吊方式，爐架為雙排柱鋼結(jié)構(gòu)。汽輪機(jī)系東方汽輪機(jī)股份有限公司生產(chǎn)制造，容量為300MW，亞臨界參數(shù)、反動式、單軸、一次中間再熱、雙缸雙排汽、純凝機(jī)組，機(jī)組型號為N300-16.7/537/537。系統(tǒng)為單元制熱力系統(tǒng)。汽輪機(jī)發(fā)電機(jī)機(jī)組配有2個高壓主汽門、2個中壓主汽門和4個高壓調(diào)節(jié)汽門、2個中壓調(diào)節(jié)汽門。機(jī)組的DCS、DEH系統(tǒng)采用北京和利時系統(tǒng)工程股份有限公司提供的MACSV系統(tǒng)。液壓系統(tǒng)采用了東方汽輪機(jī)股份有限公司成套的高壓抗燃油EH裝置。

根據(jù)國家有關(guān)節(jié)能環(huán)保政策要求，2015年完成了機(jī)組環(huán)保超低排放改造工作，脫硝系統(tǒng)采用SNCR工藝，脫硫除塵采用爐添加內(nèi)石灰石和爐外循環(huán)流化床半干法脫硫除塵一體化工藝，實現(xiàn)機(jī)組煙氣SO2排放濃度控制低于35mg/Nm3，NOX排放濃度控制低于50mg/Nm3，粉塵排放濃度控制低于5mg/Nm3的超低排放目標(biāo)。

鑒于電力市場發(fā)展?fàn)顩r，為更好適應(yīng)電力輔助服務(wù)（調(diào)峰）交易規(guī)則，通過燃用不同煤種和不同負(fù)荷下機(jī)組能耗對比，合理安排機(jī)組運行方式和采購適應(yīng)煤種，使機(jī)組處于最低能耗方式運行，電廠開展了130MW低負(fù)荷工況下脫硝運行效率試驗。在機(jī)組負(fù)荷130MW試驗過程中，雖然鍋爐爐內(nèi)燃燒工況運行穩(wěn)定，但在試驗期間，鍋爐A、B、C分離器入口溫度均低于700℃，在機(jī)組負(fù)荷150MW時尿素耗量為240kg/h，機(jī)組負(fù)荷130MW時最大用量達(dá)3100kg/h，氨逃逸測量由3.34ppm上升到15ppm以上（滿量程），爐外干法脫硫入口CEMS煙氣干氧由4.3%～4.5%區(qū)間變化，爐外干法脫硫煙囪入口CEMS煙氣干氧在4.8%～5.1%區(qū)間變化，鍋爐空預(yù)器出口煙氣濕氧由2.2%降至1.7%，爐外干法脫硫出口CEMS煙氣濕氧由3.34%降至0.78%，CEMS煙氣濕氧測量系統(tǒng)顯示異常“倒掛”現(xiàn)象。在機(jī)組負(fù)荷恢復(fù)至150MW以上運行時，氨逃逸、氧量測量均自行恢復(fù)正常監(jiān)測。

2 氧化鋯氧量測量原理

該電廠鍋爐空預(yù)器出口煙氣氧量、CEMS出口煙氣氧量采用氧化鋯測量氧量方式。氧化鋯氧量測量分析系統(tǒng)是直插在線式測量方式，即氧傳感器安裝在探頭頂端，探頭插入煙道當(dāng)中約三分之一處的位置，使氧傳感器位于被測煙氣之中。氧傳感器由二氧化鋯基片組成（見圖1），兩面鍍有多孔鉑金電極層，密封焊在用不銹鋼管制成的鋼套的頂部。氧傳感器通過溫度控制器控制，使溫度保持恒定（750℃或843℃）。在這種恒溫條件下，當(dāng)二氧化鋯基片兩側(cè)有氧濃度差出現(xiàn)時，則在基片兩側(cè)將產(chǎn)生毫伏電勢信號，當(dāng)電池的參比側(cè)和測量側(cè)的氧含量不同時，氧離子就會從氧分壓較高的一面向較低的一面遷移。此時，電池的毫伏輸出信號與被測氣體的氧含量的對數(shù)成反比關(guān)系。

圖1 氧傳感器結(jié)構(gòu)示意圖

這個毫伏電勢信號的輸出可以按下式（能斯特方程）計算：

式中，E=鋯電池所產(chǎn)生的電動勢；P1=鋯電池內(nèi)側(cè)參比氣體（清潔，干燥和無油的空氣，默認(rèn)含氧量20.6%）；P2=鋯電池外側(cè)被測氣體（煙氣中的氧氣）的氧含量%；T=鋯電池池溫（絕對溫度K=273+750或843℃）；C=電池常數(shù)mV。

3 CFB鍋爐SNCR脫硝原理

根據(jù)有關(guān)試驗研究，影響CFB鍋爐NOx排放的主要因素以及對NOx排放的作用效果見表1，循環(huán)流化床鍋爐的NOx主要組成成分是NO和N2O，其中絕大部分是NO，摩爾比占了95%左右，如何做好NO的排放控制是循環(huán)流化床機(jī)組的NOx排放控制的關(guān)鍵要點。

表1 影響NOx 排放的因素

由表1有關(guān)試驗研究可知，含氮量和揮發(fā)份主要由電廠采購供應(yīng)的燃料種類決定，受外部燃料供應(yīng)市場影響較大，無法通過工藝控制方式調(diào)整改變。石灰石進(jìn)料量和實際燃燒煤種含硫率有關(guān)，也不是人為調(diào)整減少NOx排放手段。而鍋爐床溫是CFB鍋爐設(shè)計的一個重要參數(shù)。CFB鍋爐設(shè)計采用低一次風(fēng)、二次風(fēng)分級、火上風(fēng)等因素實現(xiàn)低NOx生成量，在滿足燃燒效率要求的前提下才能考慮床溫、過量空氣系數(shù)、一二次風(fēng)的分配以及二次風(fēng)的分級對NOx排放控制的影響。表1第1～8項屬于NOx生成環(huán)節(jié)的一次控制技術(shù)，第9～10項屬于煙氣脫硝二次控制技術(shù)。

該電廠鍋爐煙氣脫硝采用選擇性非催化還原法（SNCR）煙氣脫硝工藝，它是在沒有催化劑存在條件下利用還原劑將煙氣中的氮氧化物還原為無害的氮氣和水的一種脫硝方法。用尿素作為還原劑，通過給料口進(jìn)入尿素溶解罐中，按比例與補(bǔ)充的新鮮除鹽水充分溶解，配制成40%～50Wt.%濃度的尿素溶液。然后由在線稀釋系統(tǒng)根據(jù)鍋爐運行情況和NOx排放情況在線稀釋成所需的濃度，通過計量分配系統(tǒng)實現(xiàn)各噴射層的尿素溶液分配和計量后，送入噴射系統(tǒng)，最終由噴射系統(tǒng)霧化噴射進(jìn)入分離器入口煙道，在分離器和尾部煙道進(jìn)行選擇性還原反應(yīng)，高溫下，還原劑迅速分解為氨（NH3）并于煙氣中的氮氧化物（NOx）進(jìn)行還原反應(yīng)生成氮氣（N2）和水（H2O），達(dá)到削減NOx排放濃度的目的。SNCR煙氣脫硝工藝流程框圖如圖2。

圖2 SNCR煙氣脫硝工藝流程框圖

SNCR脫硝工藝采用尿素為還原劑，其反應(yīng)式如下：

當(dāng)溫度高于1150℃時，尿素?zé)峤獾腘H3則會被氧化為NO，反應(yīng)式為：4NH3+5O2→4NO+6H2O。

還原劑的反應(yīng)高效溫度范圍稱為溫度窗。最佳溫度區(qū)一般為830～1000℃。由于SNCR技術(shù)對反應(yīng)溫度非常敏感，隨溫度降低，其還原反應(yīng)速度降低，從而使大量還原劑來不及反應(yīng)而降低脫硝效率，增加還原劑逃逸量。但是反應(yīng)溫度也不能過高，當(dāng)溫度高于1100℃時，NH3的氧化反應(yīng)速度超過還原反應(yīng)而起主導(dǎo)作用，從而可能造成NO排放濃度高于基準(zhǔn)排放濃度。所以，循環(huán)流化床鍋爐選用SNCR煙氣脫硝工藝技術(shù)關(guān)鍵是選擇并控制合適的反應(yīng)溫度條件，只有滿足合適的溫度反應(yīng)區(qū)間，且還原劑和煙氣能夠快速而良好的混合條件下，還原劑在最佳溫度區(qū)域停留時間越長就越有利于NOx的脫除，從而才能保證較高的脫硝效率和較低的還原劑泄漏逃逸。

4 氧量測量異常原因分析

由上可知，根據(jù)氧化鋯氧量測量原理和CFB鍋爐SNCR脫硝原理，在低負(fù)荷試驗期間，雖然CFB鍋爐爐膛床溫較低，使NOx排放總量降低，但鍋爐A、B、C分離器入口溫度均經(jīng)常低于700℃，嚴(yán)重偏離脫硝還原劑反應(yīng)最佳溫度區(qū)830～1000℃。由于噴入點的煙氣溫度低導(dǎo)致氨與NOx的反應(yīng)速度降低，同時，噴入的還原劑過量或霧化不良導(dǎo)致還原劑分布不均勻、反應(yīng)不充分，導(dǎo)致NOx還原率降低，脫硝效率降低，運行人員為保證出口煙氣NOx達(dá)標(biāo)排放，必須噴入大量尿素溶液，形成惡性循環(huán)，使尿素用量大幅上升，氨逃逸量急劇增加。在分離器未經(jīng)過反應(yīng)的過量的氨氣跟鍋爐煙氣混合，經(jīng)過爐外半干法脫硫系統(tǒng)后降低至80℃左右。由于氧化鋯探頭在運行過程中要進(jìn)行加熱，探頭頭部溫度基本恒定在800℃，在這種恒溫條件下，過量的氨氣在氧化鋯頭部加熱繼續(xù)發(fā)生氧化反應(yīng)，導(dǎo)致氧化鋯頭局部范圍內(nèi)測量側(cè)的氧含量下降，氧離子從氧分壓較高的一面向較低的一面遷移，二氧化鋯基片兩側(cè)氧濃度差加大，造成煙氣氧量測量顯示值偏低。

由于爐外半干法脫硫出口煙氣流速低于入口煙氣流速，低負(fù)荷工況下煙氣流速低，還原劑停留時間長，出口CEMS煙氣濕氧異常影響尤為明顯，呈現(xiàn)CEMS煙氣濕氧測量系統(tǒng)顯示異常“倒掛”現(xiàn)象。而對該氧化鋯氧量計進(jìn)行標(biāo)準(zhǔn)氣校驗標(biāo)定并未發(fā)現(xiàn)異常情況，將氧化鋯測量探頭抽出煙道測量也正常，說明氧量測量顯示異常是煙道內(nèi)實際工況和工藝測量方式綜合因素引起。為了避免因氧量測量異常影響CEMS環(huán)保煙氣排放指標(biāo)計算，將CEMS干濕氧法測量濕度方式改造為濕度計直接測量方式后，也徹底解決了低負(fù)荷工況下標(biāo)桿煙氣流量計算不準(zhǔn)等問題。

5 結(jié)語

通過分析，CFB鍋爐SNCR煙氣脫硝工藝在低負(fù)荷工況下，投入過量的還原劑會導(dǎo)致氨逃逸量上升，未經(jīng)過反應(yīng)的氨氣在氧化鋯頭部區(qū)域繼續(xù)發(fā)生氧化反應(yīng)，導(dǎo)致頭部局部范圍內(nèi)測量氧量下降，儀表測量氧量失真（偏低）。運行人員進(jìn)行鍋爐燃燒工況調(diào)整時，需特別注意此時氧化鋯氧量計的測量顯示與真實氧量偏差問題。為避免此測量弊端，鍋爐燃燒調(diào)整時建議參考CEMS系統(tǒng)的干氧的測量顯示值，對于采用干濕氧法測量鍋爐煙氣濕度的CEMS，建議改造為濕度計直接測量更為穩(wěn)定可靠。