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        非金屬連續(xù)復(fù)合管防垢性能研究

        2022-06-25 07:21:00邢希金張海龍范白濤
        關(guān)鍵詞:金屬管防垢結(jié)垢

        邢希金,張海龍,范白濤

        中海油研究總院有限責(zé)任公司(北京 100028)

        0 引言

        在油田注水開發(fā)過(guò)程中,因注入水與地層水之間的組成差異,可能會(huì)導(dǎo)致結(jié)垢,結(jié)垢會(huì)導(dǎo)致在集輸過(guò)程中流體流動(dòng)阻力增加、油層傷害、設(shè)備磨損及金屬管線的局部腐蝕等嚴(yán)重后果,對(duì)油田生產(chǎn)作業(yè)的危害日趨嚴(yán)重[1-2]。油氣井生產(chǎn)及采出液集輸過(guò)程中,地層水在溫度、壓力、流動(dòng)速度等狀態(tài)發(fā)生變化時(shí),水中的碳酸鈣、硫酸鈣等容易過(guò)飽和沉積在管線表面。相比金屬管,非金屬?gòu)?fù)合材料管具有優(yōu)良的耐腐蝕性能[3-6]、有效延緩結(jié)垢[7-10]優(yōu)勢(shì),基于防腐、防垢方面的需求,非金屬管線的應(yīng)用越來(lái)越廣泛。

        采用非金屬材料防垢的機(jī)理是降低管道內(nèi)壁的表面能來(lái)減少過(guò)飽和結(jié)晶鹽在其表面的附著,目前該方面的研究主要集中在涂層或表面改性上,而直接研究非金屬管道防垢性能的文獻(xiàn)較少。為了研究非金屬管與常規(guī)金屬管在結(jié)垢方面的差異,選用了非金屬?gòu)?fù)合管及油田常用碳鋼金屬管,對(duì)比考察兩者在垢沉積量、垢沉積強(qiáng)度的差異,以期為非金屬管在油氣田中的應(yīng)用提供理論指導(dǎo)。

        1 實(shí)驗(yàn)部分

        1.1 實(shí)驗(yàn)原料

        非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管防垢性能評(píng)價(jià)實(shí)驗(yàn)所用試劑主要包括NaCl、CaCl2·2H2O、MgCl2·6H2O、NaHCO3、Na2SO4,純度均為分析純。

        1.2 實(shí)驗(yàn)方法

        1.2.1 垢沉積實(shí)驗(yàn)

        非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管防垢性能評(píng)價(jià)中的溶液離子濃度配比參照石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T 5673—2020《油田用防垢劑通用技術(shù)條件》。

        將非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管放入對(duì)應(yīng)溶液中,存放1、5、10 d 后取出稱重記錄后再投放于溶液中繼續(xù)結(jié)垢;分析非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與金屬管的結(jié)垢量隨結(jié)垢時(shí)間的變化規(guī)律及差異。

        1.2.2 劃痕實(shí)驗(yàn)

        目前,劃痕法作為一種半定量的測(cè)試方法應(yīng)用十分廣泛。劃痕法原理示意圖如圖1所示。

        圖1 劃痕法原理示意圖

        采用Anton Paar 公司生產(chǎn)的劃痕儀對(duì)非金屬管垢樣品與金屬管垢樣品進(jìn)行對(duì)比測(cè)試,測(cè)試過(guò)程中壓頭對(duì)不同管道材料與垢結(jié)合體系的差異通過(guò)聲發(fā)射信號(hào)變化初步確定臨界載荷Lc[11-13],如圖2所示。

        圖2 典型劃痕形貌簡(jiǎn)圖

        在劃痕測(cè)量過(guò)程中,當(dāng)增加法向力時(shí)會(huì)存在不同連續(xù)的垢層變化情況。LC1指在劃痕邊緣處剛開始出現(xiàn)傾斜裂紋的臨界載荷;LC2指在裂紋擴(kuò)展過(guò)程中,垢層首次剝落,呈現(xiàn)出部分管材基底且有小碎片剝落的臨界載荷;LC3指垢層出現(xiàn)區(qū)域較大部分剝落或開始完全剝落的臨界載荷,呈現(xiàn)管材的形貌特征,且局部被少部分剝落垢層的碎屑所覆蓋[14-17]。

        2 結(jié)果與討論

        2.1 垢沉積速度評(píng)價(jià)

        渤海油田常規(guī)生產(chǎn)井井筒溫度為80 ℃。為了對(duì)比考察非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管結(jié)垢的差異,考察了非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管結(jié)垢量在不同溫度(60、70、80、85、90 ℃)時(shí)隨時(shí)間的變化,溶液離子濃度配比參照石油天然氣行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)SY/T 5673—2020,結(jié)果分別見表1~表5。

        表1 60 ℃時(shí)非金屬管與金屬管結(jié)垢量隨時(shí)間變化

        表2 70 ℃時(shí)非金屬管與金屬管結(jié)垢量隨時(shí)間變化

        表3 80 ℃時(shí)非金屬管與金屬管結(jié)垢量隨時(shí)間變化

        表4 85 ℃時(shí)非金屬管與金屬管結(jié)垢量隨時(shí)間變化

        表5 90 ℃時(shí)非金屬管與金屬管結(jié)垢量隨時(shí)間變化

        由表1~表5可知,當(dāng)溫度相同時(shí),無(wú)論是非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管還是常規(guī)金屬管,兩者的結(jié)垢量均隨結(jié)垢時(shí)間的延長(zhǎng)而增加;當(dāng)結(jié)垢時(shí)間相同時(shí),無(wú)論是非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管還是常規(guī)金屬管,其結(jié)垢量隨著體系溫度的升高而增大。相同條件下,非金屬管的結(jié)垢量均低于金屬管,非金屬管占金屬管結(jié)垢量的44.4%~69.8%,這可能是由于非金屬管表面更光滑,表面能低所造成的。

        溫度為70 ℃,存放5 d 非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管結(jié)垢實(shí)物圖如圖3所示。

        圖3 70 ℃時(shí)非金屬管與金屬管存放5 d結(jié)垢實(shí)物圖

        與常規(guī)金屬管相比,當(dāng)結(jié)垢時(shí)間與溫度相同時(shí),非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的結(jié)垢量較低,表明非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的防垢性能優(yōu)于常規(guī)金屬管。

        2.2 垢沉積強(qiáng)度評(píng)價(jià)

        劃痕測(cè)量法是一種快速有效測(cè)定薄膜的附著力和摩擦性能的方法,一般用于表征不同材料與薄膜的結(jié)合強(qiáng)度。借用劃痕法來(lái)表征非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管兩種不同材料表面與垢的結(jié)合強(qiáng)度。非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬連續(xù)管不同實(shí)驗(yàn)條件見表6。

        表6 非金屬管與常規(guī)金屬管所得水垢實(shí)驗(yàn)條件對(duì)應(yīng)表

        2.2.1 非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管劃痕測(cè)試與分析

        根據(jù)表6 實(shí)驗(yàn)條件測(cè)得非金屬管垢,采用安東帕公司生產(chǎn)的劃痕儀對(duì)非金屬管垢樣品進(jìn)行了分析。非金屬樣品NM1~NM5 的臨界載荷重復(fù)測(cè)試5次,取平均值,結(jié)果分別見表7~表11。

        表7 樣品NM1的臨界載荷 /N

        表8 樣品NM2的臨界載荷 /N

        表9 樣品NM3的臨界載荷 /N

        表10 樣品NM4的臨界載荷 /N

        表11 樣品NM5的臨界載荷 /N

        表7~表11 是非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管NM1~NM5 在溫度60~90 ℃存放10 d結(jié)垢后所測(cè)的劃痕對(duì)應(yīng)的臨界載荷。由表7~表11可知,從非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管垢NM1~NM5,3 個(gè)臨界載荷值中Lc1減小,其平均值從2.187 4 N 降至1.433 0 N,而Lc2、Lc3增大,Lc2平均值從2.587 3 N 增至5.451 2 N,Lc3平均值從6.465 2 N 增至7.872 1 N,這表明隨著溫度升高,劃痕剛剛出現(xiàn)裂紋所需的載荷變小,而垢層表面劃痕裂紋擴(kuò)展且有小的碎片剝落以及垢層出現(xiàn)區(qū)域較大的剝落所需的載荷變大。分析可能是由于隨著溫度升高,非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管垢層增厚造成的,垢層越厚,最終剝落所需的載荷就越大。

        2.2.2 常規(guī)金屬管劃痕測(cè)試與分析

        根據(jù)表6 實(shí)驗(yàn)條件測(cè)得金屬管垢,采用安東帕公司生產(chǎn)的劃痕儀對(duì)金屬管垢樣品進(jìn)行了分析。金屬樣品M1~M5 的臨界載荷重復(fù)測(cè)試5 次,取平均值,結(jié)果分別見表12~表16。

        表12 樣品M1的臨界載荷 /N

        表13 樣品M2的臨界載荷 /N

        表14 樣品M3的臨界載荷 /N

        表15 樣品M4的臨界載荷 /N

        表16 樣品M5的臨界載荷 /N

        表12~表16 是金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管M1~M5 在溫度60~90 ℃存放10 d 結(jié)垢后所測(cè)的劃痕對(duì)應(yīng)的臨界載荷。由表12~表16可知,從金屬管垢M1~M5,3個(gè)臨界載荷值中Lc1、Lc2減小,Lc1平均值從7.901 8 N降至3.461 1 N,Lc2平均值從9.749 1 N 降至5.785 6 N,而Lc3增大,其平均值從10.749 3 N增至14.470 9 N。這表明,隨著溫度升高,劃痕剛剛出現(xiàn)裂紋及垢層表面劃痕裂紋擴(kuò)展薄膜有小的碎片剝落所需的載荷減小,而垢層出現(xiàn)區(qū)域較大的剝落所需的載荷變大。分析可能是由于隨著溫度升高,金屬管垢層增厚造成的,垢層越厚,最終剝落所需的載荷就越大。

        2.2.3 非金屬管與金屬管劃痕對(duì)比分析

        為了考察非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與金屬管之間結(jié)垢強(qiáng)度的差異,將非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管的 臨 界 載 荷Lc1、Lc2、Lc3進(jìn) 行 對(duì) 比,NM1~NM5 與M1~M5 樣品結(jié)垢劃痕臨界載荷所得對(duì)比結(jié)果分別如圖4、圖5、圖6所示。

        圖4 非金屬管與金屬管臨界載荷Lc1對(duì)比

        圖5 非金屬管與金屬管臨界載荷Lc2對(duì)比

        圖6 非金屬管與金屬管臨界載荷Lc3對(duì)比

        由圖4~圖6 可知,非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管結(jié)垢樣品NM1~NM5 與常規(guī)金屬管結(jié)垢樣品M1~M5 相比,非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的3 個(gè)臨界載荷Lc1、Lc2、Lc3均低于常規(guī)金屬管,非金屬管Lc1、Lc2、Lc3占金屬管的百分比 分 別 為25.8%~41.4%、26.5%~94.2%、51.6%~60.1%。這表明在非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管表面施加相同的力,在非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管樣品上的劃入深度比常規(guī)金屬管深。在較小的載荷下,劃入深度較深的非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的垢表面相對(duì)更容易被破壞。這可能是由于非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的塑性能力較強(qiáng),在法向力作用下,與金屬管相比更易發(fā)生塑性形變[16]。

        3 結(jié)論

        1)在結(jié)垢溫度60、70、80、85、90 ℃,結(jié)垢時(shí)間1~10 d實(shí)驗(yàn)條件下,與常規(guī)金屬管相比,非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的結(jié)垢量較低,非金屬管占金屬管結(jié)垢量的44.4%~69.8%,表明非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的防垢性能優(yōu)于常規(guī)金屬管。

        2)非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管結(jié)垢樣品NM1~NM5 與常規(guī)金屬管結(jié)垢樣品M1~M5 相比,前者臨界載荷Lc1、Lc2、Lc3均低于后者,非金屬管Lc1、Lc2、Lc3占金屬管的百分比分別為25.8%~41.4%、26.5%~94.2%、51.6%~60.1%。在非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管與常規(guī)金屬管表面施加相同的力,載荷作用在非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管樣品上的劃入深度比常規(guī)金屬管深。在較小的載荷下,劃入深度較深的非金屬?gòu)?fù)合連續(xù)管的垢表面相對(duì)更容易被破壞。

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