程義巖

(中核核電運(yùn)行管理有限公司，浙江 海鹽 314300)

秦山一廠主發(fā)電機(jī)是一臺(tái)350 MW的靜態(tài)勵(lì)磁發(fā)電機(jī)組，勵(lì)磁電流由靜態(tài)勵(lì)磁柜發(fā)出經(jīng)由電纜、碳刷和集電環(huán)將勵(lì)磁電流輸送到發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組中。這其中電刷是靜態(tài)的，集電環(huán)是動(dòng)態(tài)的，電刷和集電環(huán)是一對(duì)動(dòng)、靜部件的結(jié)合體，也是整個(gè)勵(lì)磁回路中容易出現(xiàn)故障的薄弱環(huán)節(jié)。在汽輪發(fā)電機(jī)行過(guò)程中勵(lì)磁電流通過(guò)每極40個(gè)碳刷(正極40個(gè)，負(fù)極40個(gè))與集電環(huán)共同承載著額定1 921 A的勵(lì)磁電流，當(dāng)集電環(huán)是以3 000 r/min高速旋轉(zhuǎn)時(shí)，如果碳刷和集電環(huán)運(yùn)行狀態(tài)出現(xiàn)劣化可直接導(dǎo)致碳刷和集電環(huán)的燒毀，近年來(lái)其他電廠因碳刷和集電環(huán)運(yùn)行狀態(tài)不佳而導(dǎo)致集電環(huán)燒毀的事件已有發(fā)生。碳刷和集電環(huán)的燒毀只是結(jié)果，究其原因是有很多因素導(dǎo)致的，對(duì)此必須要找出其根本原因和促成要素，并加以改進(jìn)杜絕此類事故的再次發(fā)生，確保核電站的安全穩(wěn)定運(yùn)行。

1 發(fā)電機(jī)集電環(huán)燒毀事件經(jīng)過(guò)

2020年8月4日中午11時(shí)30分,發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子發(fā)出第一次一點(diǎn)接地報(bào)警，11時(shí)42分，集電環(huán)發(fā)生環(huán)火，發(fā)電機(jī)跳閘停運(yùn)。經(jīng)現(xiàn)場(chǎng)勘查發(fā)現(xiàn)發(fā)電機(jī)碳刷燒毀、刷架燒溶、風(fēng)扇負(fù)極側(cè)嚴(yán)重變形和正、負(fù)極集電環(huán)、燒毀嚴(yán)重，導(dǎo)風(fēng)罩已經(jīng)碳化分層；環(huán)氧玻璃布板散落，外罩有機(jī)玻璃窗燒容(見(jiàn)圖1)。

圖1 燒毀后的刷架、集電環(huán)及風(fēng)扇Fig.1 Burned brush holder, electric ring and fan

1.1 350 MW發(fā)電機(jī)的主要參數(shù)：

型號(hào)：QFS-350-2

功率：350 MW

電壓：18 000 V

電流：12 474 A

接線方式：2YY

相數(shù)：3

頻率：50 Hz

轉(zhuǎn)速：3 000 r/min

功率因數(shù)：0.9

額定勵(lì)磁電壓：442 V

額定勵(lì)磁電流：1 921 A

絕緣等級(jí)：F

1.2 發(fā)電機(jī)跳閘前、后的運(yùn)行工況：

1)發(fā)電機(jī)電功率：334 MW；勵(lì)磁電壓：350 V；

2)勵(lì)磁電流:1 560 A;

3)集電環(huán)接地短路時(shí)的峰值電流高達(dá)：10 349 A。發(fā)電機(jī)碳刷、集電環(huán)燒毀。

2 集電環(huán)燒毀的原因分析

2.1 集電環(huán)振動(dòng)、碳刷過(guò)流、碳刷質(zhì)量導(dǎo)致燒毀的可能性

1)集電環(huán)振動(dòng)導(dǎo)致碳刷打火。發(fā)電機(jī)跳機(jī)前24 h，8號(hào)瓦處發(fā)電機(jī)大軸振動(dòng)值(振幅)：最大36 μm；機(jī)組大軸振動(dòng)報(bào)警值：125 μm；碳刷振動(dòng)：最大2.1 mm/min，這說(shuō)明發(fā)電機(jī)大軸、集電環(huán)在運(yùn)行時(shí)是平穩(wěn)的，振動(dòng)幅值并無(wú)異常，因此因集電環(huán)振動(dòng)而導(dǎo)致碳刷打火的可能性較小。

2)勵(lì)磁電流過(guò)大。根據(jù)故障錄波情況看，在機(jī)組跳閘前其電功率：334 MW，勵(lì)磁電壓：350 V，勵(lì)磁電流：1 560 A，均在發(fā)電機(jī)額定工作范圍內(nèi)，機(jī)組運(yùn)行期間勵(lì)磁電流過(guò)大的可能性不存在。

3)現(xiàn)有碳刷因質(zhì)量問(wèn)題出現(xiàn)打火。每個(gè)碳刷的電流波動(dòng)在30～104 A范圍內(nèi)(技術(shù)規(guī)范書(shū))，自2017年開(kāi)始同時(shí)使用了兩個(gè)廠家生產(chǎn)的電刷，這兩種碳刷分別為：上海摩根NCC634 上海摩Y NCC634。在事件發(fā)生后，我們對(duì)使用的兩種碳刷進(jìn)行了技術(shù)檢測(cè)(國(guó)家電碳制品質(zhì)量監(jiān)督檢驗(yàn)中心)。

兩種電刷質(zhì)量檢測(cè)結(jié)果如下：

1號(hào)樣品為：摩根NCC634；2號(hào)樣品為：摩Y NCC634。

根據(jù)檢測(cè)報(bào)告：

(1)肖氏硬度(標(biāo)準(zhǔn)肖氏硬度應(yīng)≥20)

1號(hào)樣品肖氏硬度是20，合格；2號(hào)樣品肖氏硬度是13.5，不合格。碳刷的硬度是碳刷主要的靜態(tài)性能之一。

(2)電阻率

1號(hào)樣品電阻值：24 μΩ·m;2號(hào)樣品平均電阻率：53.7 μΩ·m,這兩個(gè)產(chǎn)品差值較大。2號(hào)是1號(hào)的2.2倍。

(3)抗折強(qiáng)度

1號(hào)樣品：5.2 MPa；2號(hào)樣品：3.7 MPa。

(4)聯(lián)接電阻

1號(hào)樣品電阻：1.3 mΩ；2號(hào)樣品電阻：1.38 mΩ，兩個(gè)數(shù)值均合格。

(5)脫出拉力

1號(hào)樣品與2號(hào)樣品均≥137.6 N，合格。

(6)體積密度

1號(hào)樣品：1.3 g/cm2；2號(hào)樣品：1.25 g/cm2，兩個(gè)樣品基本相同。

從碳刷金相檢驗(yàn)報(bào)告得知2個(gè)樣本的基材都為石墨材料， 1號(hào)樣品中天然石墨含量較多，表面空隙較少，表面孔隙只占面積比約5%左右。2號(hào)樣品中天然石墨含量較少，含有一定量的電化石墨成分，表面空隙占面積比約13%左右，并含有較多數(shù)量的膠質(zhì)物質(zhì)(粘合劑)這也就能解釋了上面的檢測(cè)報(bào)告的結(jié)果，空隙較多導(dǎo)致碳刷的硬度下降，膠質(zhì)較多(導(dǎo)電性差)，導(dǎo)致碳刷的電阻率上升，這和前面的檢測(cè)結(jié)果相吻合。說(shuō)明同型號(hào)，同規(guī)格不同生產(chǎn)廠家其產(chǎn)品質(zhì)量差異是明顯的。

根據(jù)檢測(cè)報(bào)告和以往的運(yùn)行狀況可知，這兩個(gè)樣品雖然有一定的差別，但在少量使用的情況下不易暴露缺陷，所以摩 Y碳刷從2017年就開(kāi)始少量混用一直未出現(xiàn)異常，在機(jī)組運(yùn)行期間檢修人員每周一次周檢，運(yùn)行人員每班有一次巡檢(每日三次巡檢)過(guò)程中均未發(fā)現(xiàn)碳刷打火等異?，F(xiàn)象，只是2號(hào)樣品的磨損量要大于1號(hào)樣品。

所以在機(jī)組正常運(yùn)行時(shí)因碳刷打火而引起集電環(huán)環(huán)火的可能性較小。

2.2 運(yùn)行溫度導(dǎo)致碳刷、集電環(huán)燒毀的可能性

導(dǎo)致碳刷、集電環(huán)溫度過(guò)高的原因有兩個(gè)，一是碳刷超過(guò)額定載流量導(dǎo)致電阻熱;二是碳刷的摩擦產(chǎn)生的高溫。

1)運(yùn)行時(shí)碳刷的載流量；按運(yùn)行時(shí)每個(gè)碳刷的平均的載流量是，1 560/40=39 A，遠(yuǎn)小于碳刷的額定80 A的標(biāo)準(zhǔn)(技術(shù)規(guī)格書(shū))。

在歷次的運(yùn)行檢查中未發(fā)現(xiàn)碳刷與集電環(huán)的接觸面低于75%的現(xiàn)象(技術(shù)規(guī)格書(shū))，以及碳刷未出現(xiàn)破損的現(xiàn)象。因此碳刷因過(guò)流產(chǎn)生大量電阻熱導(dǎo)致高溫的可能性很小。

2)壓簧差異導(dǎo)致機(jī)械摩擦產(chǎn)生的高溫

根據(jù)：Q=μN(yùn)S可知,N是恒壓簧的壓力,在1.2～1.45 kg，兩種碳刷的摩擦系數(shù)都是μ=1.8，S值相等。之前檢測(cè)恒壓彈簧的拉力都是在合格范圍內(nèi)，即1.2～1.45 kg。

Q1/Q2=1.45μS/1.2μS=1.2，由此可知因恒壓彈簧壓力差別而導(dǎo)致的機(jī)械摩擦產(chǎn)生的熱量不足以使碳刷溫度有較大的變化，因此在正常運(yùn)行時(shí)因機(jī)械摩擦而導(dǎo)致的高溫的可能性很小。

2.3 集電環(huán)短路可能性

每個(gè)集電環(huán)與發(fā)電機(jī)大軸之間都有一個(gè)厚度為8 mm的絕緣套筒(2019年更換的新的絕緣套筒)發(fā)電機(jī)運(yùn)行前絕緣測(cè)試是合格的，在發(fā)電機(jī)運(yùn)行期間442 V的勵(lì)磁電壓不會(huì)對(duì)絕緣套筒的絕緣構(gòu)造成實(shí)質(zhì)性的損壞，絕緣套筒是由環(huán)氧玻璃布板疊壓制成，這種絕緣材料不僅具有較高的機(jī)械強(qiáng)度同時(shí)具有良好的韌性，絕緣套筒在運(yùn)行過(guò)程中發(fā)生斷裂、破損的可能性很小，所以因運(yùn)行振動(dòng)、磨損而導(dǎo)致兩個(gè)絕緣套筒同時(shí)失效而發(fā)生短路的可能性很小。

2.4 發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地造成對(duì)地短路

在跳機(jī)前曾出現(xiàn)了3次發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地報(bào)警信號(hào)，隨后發(fā)生轉(zhuǎn)子一點(diǎn)接地短路，導(dǎo)致勵(lì)磁系統(tǒng)過(guò)流保護(hù)動(dòng)作跳閘(7 300 A)。這說(shuō)明故障首先出現(xiàn)在勵(lì)磁系統(tǒng)的一點(diǎn)接地故障上。從發(fā)電機(jī)發(fā)生的集電環(huán)燒毀的現(xiàn)場(chǎng)情況看，在負(fù)極集電環(huán)下面絕緣套筒被燒出一個(gè)100 mm×200 mm的缺口并在此處呈現(xiàn)多個(gè)3 mm左右的凹坑，此處為大電流放電所致如圖2所示。正極集電環(huán)絕緣套筒絕緣完好，無(wú)放電痕跡。

圖2 負(fù)極集電環(huán)下絕緣套及鋼套燒毀情況Fig.2 Burning of insulating sleeve and steel sleeve under negative electric ring

負(fù)極集電環(huán)所對(duì)應(yīng)的邊緣處也被燒出一個(gè)100 mm的缺口，如圖3所示。說(shuō)明此處是集電環(huán)與電機(jī)集電環(huán)鋼套筒(發(fā)電機(jī)大軸)電弧放電之處。

圖3 負(fù)極集電環(huán)內(nèi)側(cè)與鋼套電弧放電處Fig.3 Discharge point at the arc between the inner side of the negative electric ring and steel sleeve

根據(jù)集電環(huán)解體后發(fā)現(xiàn)集電環(huán)絕緣套筒內(nèi)側(cè)除缺口部分外，其他部位沒(méi)有發(fā)現(xiàn)絕緣層被電擊穿及絕緣套筒過(guò)熱的跡象，如圖4所示。因此可以說(shuō)明因集電環(huán)過(guò)熱而導(dǎo)致絕緣套筒絕緣失效的可能性很小。

圖4 負(fù)極集電環(huán)絕緣套筒內(nèi)側(cè)Fig.4 Inside of the insulating sleeve of the negative electric ring

2.5 導(dǎo)致發(fā)電機(jī)負(fù)極集電環(huán)絕緣套筒被燒穿原因

(1)碳刷室的冷卻風(fēng)路結(jié)構(gòu)對(duì)絕緣的影響

發(fā)電機(jī)在運(yùn)行時(shí)碳刷室需要通風(fēng)冷卻，在正、負(fù)集電環(huán)中間配有一個(gè)高效的離心風(fēng)扇，能提供足夠的冷卻風(fēng)量，帶走碳刷磨損下來(lái)的碳粉顆粒和集電環(huán)及碳刷等產(chǎn)生熱量，使它不超過(guò)額定工況下的溫度限值。而冷卻的進(jìn)、出風(fēng)管道在集電環(huán)下側(cè)，采用下進(jìn)下出的通風(fēng)冷卻結(jié)構(gòu)，冷卻風(fēng)的流向模型如圖5所示。由于進(jìn)風(fēng)口在正極集電環(huán)和碳刷的下方，進(jìn)風(fēng)直接吹向正極集電環(huán)且進(jìn)風(fēng)量充足，風(fēng)路很通暢及時(shí)帶走正極室的熱量和碳粉顆粒。而負(fù)極室的進(jìn)風(fēng)口主要是由底部的兩個(gè)φ100 mm的管道輸送，但由于每根進(jìn)風(fēng)管又穿了3根φ30 mm的勵(lì)磁電纜這就導(dǎo)致每根進(jìn)風(fēng)管的截面積減少了27%，直接影響了到負(fù)極室的進(jìn)風(fēng)量，由于負(fù)極室的進(jìn)風(fēng)量減少導(dǎo)致負(fù)極室的溫度在正常情況下比正極室的溫度高出5 ℃左右。

圖5 碳刷室冷卻風(fēng)的流向模型Fig.5 The flow direction model of the cooling air in brush chamber

(2)冷卻風(fēng)油污對(duì)絕緣的影響

碳刷室的冷風(fēng)循環(huán)系統(tǒng)是一個(gè)開(kāi)環(huán)系統(tǒng)，它與外界是相通的，它的空氣進(jìn)氣口在汽輪機(jī)輔機(jī)廠房層，在這個(gè)廠房里存在有油氣、潮氣和灰塵等混合氣體，這些物質(zhì)形成的氣溶膠，彌漫在空中，當(dāng)這些氣溶膠被吸入到進(jìn)氣口時(shí)，在進(jìn)口濾網(wǎng)上滯留了比較嚴(yán)重的黑色的油質(zhì)污漬。但是還有相當(dāng)部分的油性污染物被吸入到發(fā)電機(jī)的碳刷室內(nèi)。當(dāng)油氣通過(guò)進(jìn)風(fēng)管道被送進(jìn)碳刷室后，大部分被離心風(fēng)扇抽走排到出口排除，另有一部分隨氣流在室內(nèi)循環(huán)，在負(fù)極室引進(jìn)氣量不足而導(dǎo)致負(fù)壓現(xiàn)象，會(huì)有一部分氣流向下流動(dòng)形成回旋氣流，其中一部分回旋氣流被集電環(huán)底部的進(jìn)風(fēng)孔抽回到集電環(huán)中間出口區(qū)域，隨后又被流動(dòng)的氣體重新帶到離心風(fēng)扇入口附近而形成一路循環(huán)氣流。而在集電環(huán)底部絕緣套的外沿區(qū)域存在著軸向渦旋氣流，而這些氣流流速度相對(duì)較低，油氣分子容易被粘附在風(fēng)扇內(nèi)側(cè)、集電環(huán)絕緣套外沿處和底部進(jìn)風(fēng)口這個(gè)區(qū)域內(nèi)使得絕緣下降。如圖6所示。

圖6 負(fù)極室內(nèi)空氣流動(dòng)方向Fig.6 The air flow direction in the negative electrode room1—負(fù)極室氣封;2—發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)軸;3—風(fēng)扇鋼套筒;4—集電環(huán)鋼套筒;5—離心風(fēng)扇罩;6—負(fù)極室進(jìn)風(fēng)管;7—集電環(huán)絕緣套;8—同軸離心風(fēng)扇

(3)集電環(huán)絕緣套筒對(duì)地短路原因分析

由上述碳刷的檢測(cè)報(bào)告可知，2號(hào)樣品的硬度偏小，內(nèi)部孔隙較大，耐磨性相對(duì)較差，整體性能較低，更容易磨損而產(chǎn)生出較多的碳粉顆粒。這些被磨損下來(lái)的碳粉顆粒順著集電環(huán)的的導(dǎo)風(fēng)槽被流動(dòng)的氣流帶到風(fēng)扇側(cè)，這些顆粒大部分被氣流帶出碳刷室，但有一部分被下旋氣流帶到集電環(huán)底部區(qū)域，此時(shí)的風(fēng)速相對(duì)較低，碳粉顆粒所具備的動(dòng)能減少，由于這個(gè)區(qū)域有被油污污染，所以碳粉顆粒更容易在此處被吸附。當(dāng)油污和碳粉顆粒積累到一定程度時(shí)就會(huì)導(dǎo)致集電環(huán)絕緣電阻下降，當(dāng)集電環(huán)絕緣套筒外沿的絕緣電阻下降到一定程度時(shí)，就會(huì)發(fā)生爬電現(xiàn)象，爬電發(fā)展到一定程度就會(huì)發(fā)生閃絡(luò)(間接電弧短路)，即：繼電保護(hù)發(fā)出接地報(bào)警信號(hào)，電弧閃絡(luò)會(huì)產(chǎn)生煙塵，電弧閃絡(luò)同時(shí)會(huì)使絕緣套表面出現(xiàn)碳化現(xiàn)象，碳作為導(dǎo)體會(huì)使得絕緣電阻進(jìn)一步降低，最終發(fā)生電弧接地短路現(xiàn)象，短路電弧造成發(fā)電機(jī)勵(lì)磁回路對(duì)地短路，此時(shí)的短路電流的峰值高達(dá)到10 349 A，勵(lì)磁過(guò)流保護(hù)動(dòng)作，勵(lì)磁接地短路跳閘電流為7 300 A。電弧短路會(huì)產(chǎn)生的上千度高溫將絕緣套筒爬電處瞬時(shí)燒穿，同時(shí)電弧高溫將碳刷室內(nèi)的絕緣板和隔板引燃并產(chǎn)生大量的煙塵，在碳刷室這個(gè)相對(duì)封閉的環(huán)境里，這些煙塵會(huì)嵌入集電環(huán)與碳刷之間造成接觸不良，進(jìn)而造成碳刷打火而形成集電環(huán)環(huán)火現(xiàn)象，過(guò)大的短路電流也是造成集電環(huán)環(huán)火的原因。而在勵(lì)磁回路發(fā)生接地短路時(shí)短路電流高達(dá)7 300 A，短路電流使得每個(gè)碳刷要承受高達(dá)182.5 A電流，根據(jù)Q=I2RT可知，設(shè)跳機(jī)前每個(gè)碳刷的電阻熱量Q1勵(lì)磁系統(tǒng)發(fā)生接地短路時(shí)每個(gè)碳刷的電阻熱量Q2;又因?yàn)镽2=2.2R1，所以Q2/Q1=182.52R2T/392R1T=48，這就說(shuō)明碳刷在短路時(shí)2號(hào)樣本所產(chǎn)生的熱量是1號(hào)樣本正常運(yùn)行時(shí)的48倍以上，這一系列因素足以造成集電環(huán)環(huán)火，碳刷燃燒和銅刷架的燒溶(銅的熔點(diǎn)1 083 ℃，碳刷的燃點(diǎn)1 000 ℃)。機(jī)組在正常運(yùn)行時(shí)碳刷的工作溫度一般在50～90 ℃，就以碳刷50 ℃為例，碳刷溫度超過(guò)48倍是2 400 ℃完全超過(guò)碳刷的燃點(diǎn)，2號(hào)樣本碳刷是最先燃燒起來(lái)而導(dǎo)致碳刷到了無(wú)法辨認(rèn)的程度。綜上所述可以初步判，集電環(huán)絕緣套筒因爬電而導(dǎo)致電弧接地短路，短路電流引起集電環(huán)環(huán)火、碳刷燃燒和刷架的燒溶，電弧高溫造成離心風(fēng)扇負(fù)極側(cè)嚴(yán)重變形。因短路點(diǎn)發(fā)生在負(fù)極側(cè)，所以負(fù)極室燒損更為嚴(yán)重。

(4)質(zhì)量不穩(wěn)定碳刷對(duì)集電環(huán)絕緣套筒的影響

在負(fù)極集電環(huán)側(cè)使用2號(hào)碳刷數(shù)量比正極側(cè)多，由于2號(hào)碳刷自身品質(zhì)的原因其耐磨性較差，更容易磨損(會(huì)產(chǎn)生較多的碳粉顆粒)，2號(hào)碳刷的電阻率是1號(hào)的2.2倍，當(dāng)電流增加時(shí)就更容易發(fā)熱，抗折強(qiáng)度2號(hào)低于1號(hào)，極端情況下更容易破損。

集電環(huán)的絕緣套筒是隔絕集電環(huán)與發(fā)電機(jī)大軸的絕緣部件，其外沿部位就是防止爬電而設(shè)計(jì)的，但當(dāng)油污和碳粉積累到一定程度會(huì)導(dǎo)致其絕緣失效，造成發(fā)電機(jī)勵(lì)磁回路接地事故。

(5)上海某廠的碳刷2017年開(kāi)始使用，為什么到現(xiàn)在才暴露出問(wèn)題

我們根據(jù)對(duì)該廠的碳刷檢測(cè)報(bào)告得知，該廠的碳刷質(zhì)量是不穩(wěn)定的，如果是少量的混用就不容易暴露缺陷，這次正極使用某廠碳刷較少(7.5%)而負(fù)極使用了某廠的碳刷較多(25%)，碳粉顆粒的累計(jì)也有一個(gè)時(shí)間過(guò)程。正是這些諸多因素導(dǎo)致了這起事故的發(fā)生。

3 防范措施

1)使用質(zhì)量更加穩(wěn)定的碳刷，減少碳粉顆粒的產(chǎn)生。

2)在不改變絕緣套筒外沿長(zhǎng)度的情況下，在外沿部位增設(shè)防爬電溝槽以增加其爬電距離，風(fēng)扇側(cè)爬電距離由28 mm增加到40 mm，增加了43%，汽側(cè)端的爬電距離由31 mm增加到37 mm，增加了19%。如圖7所示。

圖7 改進(jìn)后集電環(huán)絕緣套外沿的結(jié)構(gòu)Fig.7 The structure of the improved outer edge of the collector ring insulating sleeve

由于發(fā)電機(jī)組在運(yùn)行時(shí)，集電環(huán)絕緣套筒得外沿部位存在著兩個(gè)軸向氣流和一個(gè)縱向氣流，這3種氣流在槽凸和槽底會(huì)形成壓差擾動(dòng)，就使得碳粉顆粒很難在曹凸處滯留，確保絕緣的有效性。

3)在集電環(huán)絕緣套筒安裝好后，在其外沿部分涂刷絕緣漆并進(jìn)行拋光處理以減少絕緣套外沿的表面粗糙度，減少油污和碳粉附著的可能性。

4)增加負(fù)極碳刷室底部進(jìn)風(fēng)通道，增加通風(fēng)量，使通風(fēng)速度和流量增加，帶走更多的碳粉顆粒。

5)安裝更有效的進(jìn)氣濾網(wǎng)，增加清洗濾網(wǎng)的頻度，已達(dá)到減少油氣進(jìn)入碳刷室的機(jī)率。

通過(guò)以上措施能有效的避免集電環(huán)絕緣套筒絕緣失效的可能性。

4 結(jié)論

發(fā)電機(jī)轉(zhuǎn)子接地短路事故對(duì)電廠來(lái)說(shuō)是非常嚴(yán)重的事故，不僅給發(fā)電機(jī)造成嚴(yán)重的損壞，也給電廠造成很嚴(yán)重的經(jīng)濟(jì)損失，通過(guò)對(duì)這起事故現(xiàn)象的深入分析，找出事故的根本原因和促成因素，針對(duì)這些問(wèn)題，采取了相應(yīng)的改進(jìn)措施。避免以后類似的事故的再次發(fā)生，確保核電機(jī)組的安全穩(wěn)定運(yùn)行。同時(shí)也給類似機(jī)組的其他電廠和發(fā)電機(jī)設(shè)備制造廠提供一些可借鑒的經(jīng)驗(yàn)。