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        降雨衰減下的舷外有源誘餌對(duì)反艦導(dǎo)彈效能影響分析

        2022-06-23 02:55:04張軍濤李尚生徐曉彧
        電光與控制 2022年6期
        關(guān)鍵詞:反艦導(dǎo)彈導(dǎo)引頭誘餌

        張軍濤, 李尚生, 徐曉彧, 季 寧

        (1.海軍航空大學(xué),山東 煙臺(tái) 264000; 2.中國(guó)人民解放軍92407部隊(duì),山東 煙臺(tái) 264000)

        0 引言

        舷外有源誘餌以其角度欺騙性好、參數(shù)調(diào)節(jié)范圍廣、干擾信號(hào)穩(wěn)定的特點(diǎn),被廣泛應(yīng)用于艦艇的反導(dǎo)防御作戰(zhàn)[1]。舷外有源誘餌按照作戰(zhàn)使用方式可以分為漂浮式、拖曳式、投擲式等[2]。為了提高舷外有源誘餌的作戰(zhàn)效能,滿足未來(lái)海戰(zhàn)場(chǎng)的需要,各軍事強(qiáng)國(guó)都在加大力度研究舷外有源誘餌對(duì)反艦導(dǎo)彈效能影響及其作戰(zhàn)使用特點(diǎn)[3]。

        毫米波雷達(dá)以其距離分辨率高、抗干擾和雜波能力強(qiáng)的特點(diǎn)被廣泛應(yīng)用于反艦導(dǎo)彈的末制導(dǎo)階段[4],而毫米波雷達(dá)的探測(cè)、參數(shù)估計(jì)等性能受氣象條件的影響較大,尤其是降雨產(chǎn)生的空氣衰減對(duì)反艦導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)探測(cè)性能的影響[5]。在舷外有源誘餌的不同干擾樣式中,有源誘餌的質(zhì)心干擾樣式對(duì)反艦導(dǎo)彈的威脅最大[6],以往文獻(xiàn)研究了舷外有源誘餌的發(fā)射功率、發(fā)射角、布設(shè)距離、艦船的機(jī)動(dòng)速度等參數(shù)對(duì)反艦導(dǎo)彈的干擾效果[7-9]。本文在影響有源誘餌對(duì)反艦導(dǎo)彈干擾效果的這些參數(shù)的基礎(chǔ)上,研究了降雨對(duì)雷達(dá)電波的衰減特性[10-11],分析不同極化條件下的降雨率對(duì)雷達(dá)最大作用距離的影響,仿真不同突防態(tài)勢(shì)下舷外有源誘餌質(zhì)心式干擾與反艦導(dǎo)彈的對(duì)抗過程,定量分析舷外有源誘餌的干擾效果,得到舷外有源誘餌質(zhì)心干擾的使用要求,從而為實(shí)戰(zhàn)中舷外有源誘餌的作戰(zhàn)使用提供技術(shù)支撐和理論依據(jù)。

        1 降雨對(duì)毫米波雷達(dá)作用距離的影響分析

        1.1 降雨衰減

        在不同的空間、氣候環(huán)境背景下,降雨具有隨機(jī)性和不均勻性,通常用經(jīng)驗(yàn)公式描述降雨衰減與降雨量的關(guān)系[12-14],本文所確定的降雨衰減模型參照國(guó)際電信聯(lián)盟(ITU-R)[15],即

        αrain=knγ

        (1)

        k=[kH+kV+(kH-kV)cos2θ′cos 2ξ]/2

        (2)

        γ=[kHγH+kVγV+(kHγH-kVγV)cos2θ′cos 2ξ]/(2k)

        (3)

        式中:n為降雨率,單位是mm/h;αrain表示降雨衰減率,單位是dB/km;θ′為路徑仰角;ξ為極化傾角,水平極化時(shí),ξ=0°,圓極化時(shí),ξ=45°,垂直極化時(shí),ξ=90°;參數(shù)k,γ由回歸系數(shù)kH,kV,γH,γV計(jì)算得出,參照文獻(xiàn)[10]可得

        kH=

        (4)

        kV=

        (5)

        (6)

        (7)

        其中,f為電波頻率,單位為GHz。

        考慮到降雨的不均勻性和雷達(dá)波束的填充情況,降雨衰減A的算式為

        (8)

        式中:ψ(L′)為雷達(dá)波束填充因子,當(dāng)雷達(dá)波束完全處于降雨的邊界內(nèi)時(shí),ψ(L′)=1,L′為波束內(nèi)降水或云的水平尺度;dS為海面電路穿過降雨區(qū)的實(shí)際長(zhǎng)度;r為距離修正因子,

        r=1/(1+dG/d0)

        (9)

        式中:d0為海面電路等效路徑長(zhǎng)度;dG為海面電路通過降雨層的長(zhǎng)度dS在海面上的投影。其中,

        dG=dScosθ′

        (10)

        (11)

        當(dāng)f=20 GHz時(shí),不同極化條件下,降雨衰減率與降雨率的關(guān)系如圖1所示。

        圖1 不同極化條件下,降雨衰減率與降雨率的關(guān)系

        在頻率一定的條件下,降雨衰減率αrain隨著降雨率n的增大而逐漸增大。3種不同的極化方式中,相同降雨率條件下,降雨衰減率由大到小依次為水平極化方式、圓極化方式、垂直極化方式,此數(shù)據(jù)說明在垂直極化方式下抗雨衰減的能力相對(duì)較強(qiáng)。

        在水平極化的條件下,不同頻率下,降雨衰減率αrain與降雨率n的關(guān)系如圖2所示。

        圖2 不同頻率條件下,降雨衰減率與降雨率的關(guān)系

        在水平極化的條件下,降雨衰減率αrain隨著降雨率n的增大而逐漸增大。3種不同的頻率下,降雨衰減率最大的是頻率最大的,說明頻率越小,抗雨衰減的能力相對(duì)較強(qiáng)。

        1.2 降雨條件下反艦導(dǎo)彈雷達(dá)導(dǎo)引頭探測(cè)距離

        降雨衰減條件下的雷達(dá)導(dǎo)引頭接收來(lái)自雷達(dá)截面積(RCS)數(shù)值為σ的目標(biāo)回波功率為

        (12)

        式中:Pt表示雷達(dá)導(dǎo)引頭的發(fā)射功率;Rt表示導(dǎo)彈與目標(biāo)的距離;Gt表示雷達(dá)導(dǎo)引頭天線增益;λ表示工作波長(zhǎng);Ls表示系統(tǒng)損耗。

        僅考慮噪聲和降雨衰減的綜合影響情況下,當(dāng)接收的目標(biāo)的回波功率等于接收機(jī)靈敏度時(shí),雷達(dá)的最大作用距離為

        (13)

        式中:波爾茲曼常數(shù)k0=1.38×10-23J/K;標(biāo)準(zhǔn)參考溫度T0=290 K;Bn是接收機(jī)噪聲帶寬;Fn是接收機(jī)噪聲系數(shù);Smin為雷達(dá)最小檢測(cè)信噪比。

        仿真參數(shù)設(shè)置:反艦導(dǎo)彈導(dǎo)引頭發(fā)射功率Pt=30 kW,天線增益Gt=20 dB,目標(biāo)RCS為3000 m2,波長(zhǎng)λ=10 mm,假設(shè)雷達(dá)波束完全處于降雨的邊界內(nèi),雷達(dá)波束填充因子ψ(L′)=1,假設(shè)雷達(dá)最大作用距離Rmax和海面電路穿過降雨區(qū)的實(shí)際長(zhǎng)度dS相等,噪聲帶寬Bn=20 MHz,噪聲系數(shù)Fn=10 dB,系統(tǒng)損耗Ls=1 dB,雷達(dá)最小信噪比為13.2 dB時(shí),雷達(dá)的最大作用距離與降雨率的關(guān)系如圖3所示。

        圖3 不同極化條件下,雷達(dá)最大作用距離與降雨率的關(guān)系

        在頻率一定的條件下(f=30 GHz),雷達(dá)的最大作用距離隨著降雨率n的增大而逐漸減少,由最開始的驟減到逐漸平穩(wěn)。相同降雨量的條件下,雷達(dá)的最大作用距離依次是垂直極化方式、圓極化方式、水平極化方式,說明抗雨衰減的能力在垂直極化方式下相對(duì)較強(qiáng)。

        水平極化方式下,不同RCS大小的目標(biāo)處于不同的降雨量條件下,可以得到雷達(dá)的最大作用距離和目標(biāo)RCS的關(guān)系,如圖4所示。

        圖4 不同降雨量條件下,雷達(dá)最大作用距離與RCS關(guān)系

        水平極化方式下,隨著目標(biāo)RCS的增加,雷達(dá)的最大作用距離變大,且降雨量越小,雷達(dá)受到的衰減越小,雷達(dá)的最大作用距離越大。

        2 舷外有源誘餌的質(zhì)心干擾原理及仿真模型

        2.1 舷外有源誘餌的質(zhì)心干擾原理

        舷外有源誘餌的質(zhì)心式干擾機(jī)理與箔條基本相同,都是質(zhì)心效應(yīng)。當(dāng)反艦導(dǎo)彈末制導(dǎo)雷達(dá)開機(jī)并穩(wěn)定跟蹤目標(biāo)艦船后,利用艦船的電子支援系統(tǒng)對(duì)來(lái)襲反艦導(dǎo)彈進(jìn)行跟蹤與偵察,選擇合適的時(shí)機(jī),按照一定的距離和方位發(fā)射舷外有源誘餌。距離上要求誘餌產(chǎn)生的假目標(biāo)和艦船處于同一距離分辨單元,方位上要求誘餌產(chǎn)生的假目標(biāo)和艦船處于同一雷達(dá)波束范圍內(nèi),從而使反艦導(dǎo)彈雷達(dá)導(dǎo)引頭跟蹤艦船與假目標(biāo)的等效能量中心(即質(zhì)心)。隨著反艦導(dǎo)彈的逼近,當(dāng)目標(biāo)和舷外有源誘餌對(duì)反艦導(dǎo)彈的張角θ大于導(dǎo)引頭天線波束寬度2θ0.5時(shí),艦船目標(biāo)將偏出雷達(dá)的波束范圍,使得反艦導(dǎo)彈轉(zhuǎn)而跟蹤有源誘餌假目標(biāo),從而保護(hù)目標(biāo)艦船免受攻擊,如圖5所示。

        圖5 舷外有源誘餌質(zhì)心干擾示意圖

        2.2 坐標(biāo)系建立

        仿真坐標(biāo)系的建立如圖6所示。

        圖6 仿真坐標(biāo)系的建立

        假設(shè)末制導(dǎo)雷達(dá)開機(jī)并穩(wěn)定跟蹤艦船目標(biāo)后,艦船向垂直于導(dǎo)彈來(lái)襲方向一定距離處釋放舷外有源誘餌,并假設(shè)有源誘餌釋放后的位置不動(dòng),艦船向有源誘餌相反的方向機(jī)動(dòng)。以反艦導(dǎo)彈剛捕捉目標(biāo)時(shí)的初始位置作為坐標(biāo)原點(diǎn)(0,0),導(dǎo)彈與艦船目標(biāo)的連線方向?yàn)閤軸方向,沿x軸方向逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)90°為y軸方向,如圖6所示,則艦船的x軸坐標(biāo)為彈目距離R,y軸坐標(biāo)為0;誘餌的x軸坐標(biāo)為R,y軸坐標(biāo)為誘餌布放的距離L。

        2.3 艦船運(yùn)動(dòng)模型

        在不考慮艦船的切割效應(yīng)時(shí),把艦船當(dāng)作質(zhì)點(diǎn),仿真步長(zhǎng)為h,則tk時(shí)刻艦船的位置為

        (14)

        式中:(xsk,ysk)為當(dāng)前時(shí)刻艦船位置坐標(biāo);(xsk-1,ysk-1)為前一時(shí)刻艦船位置坐標(biāo);v0為艦船運(yùn)動(dòng)速度;h為仿真的步長(zhǎng)。

        2.4 舷外有源誘餌的等效RCS模型及質(zhì)心干擾過程

        假設(shè)舷外有源誘餌工作在恒功率狀態(tài)下,有源誘餌的發(fā)射功率為Pj,則反艦導(dǎo)彈雷達(dá)導(dǎo)引頭接收到的有源誘餌干擾信號(hào)功率為

        (15)

        式中:Gj表示有源誘餌發(fā)射天線增益;Gt表示雷達(dá)導(dǎo)引頭天線增益;λ表示工作波長(zhǎng);Rj表示導(dǎo)彈與有源誘餌的距離;Fj(θ,φ)表示舷外有源誘餌發(fā)射天線在導(dǎo)引頭方向上的歸一化方向性函數(shù);Ft(θ,φ)表示雷達(dá)天線在有源誘餌方向上的歸一化方向性函數(shù);γj表示極化損失因子,當(dāng)舷外有源誘餌發(fā)射天線與雷達(dá)接收天線極化匹配時(shí)為1,極化隔離時(shí)為0,一個(gè)為線極化而另一個(gè)為圓極化時(shí)為0.5。

        假設(shè)距離修正因子r=1,雷達(dá)波束填充因子ψ(L′)=1,電路穿過降雨區(qū)的實(shí)際長(zhǎng)度dS=Rj,則式(15)可以修正為

        (16)

        反艦導(dǎo)彈雷達(dá)導(dǎo)引頭接收到的來(lái)自RCS數(shù)值為σ的目標(biāo)回波功率為

        (17)

        假設(shè)距離修正因子r=1,雷達(dá)波束填充因子ψ(L′)=1,電路穿過降雨區(qū)的實(shí)際長(zhǎng)度dS=Rt,則式(17)可以修正為

        (18)

        綜合式(16)、式(18),得出舷外有源誘餌的等效RCS為

        (19)

        舷外有源誘餌在質(zhì)心式干擾過程中,發(fā)射天線主瓣一般對(duì)準(zhǔn)來(lái)襲導(dǎo)彈,即Fj(θ,φ)=1;且舷外有源誘餌必須處于雷達(dá)天線波束范圍內(nèi),即Ft(θ,φ)≈1;有源誘餌一般位于艦船目標(biāo)一側(cè)的近距離L處,且遠(yuǎn)小于與導(dǎo)彈之間的距離R,令Rt=Rj=R,則式(19)簡(jiǎn)化為

        (20)

        由式(20)可以看出,距離越遠(yuǎn),R越大,舷外有源誘餌的等效RCS數(shù)值越大。在導(dǎo)彈實(shí)際跟蹤過程中,當(dāng)距離R較大時(shí),目標(biāo)和有源誘餌相對(duì)導(dǎo)彈的張角θ小于導(dǎo)引頭天線波束寬度2θ0.5,導(dǎo)引頭跟蹤目標(biāo)和舷外有源誘餌的質(zhì)心。設(shè)當(dāng)R=R0時(shí),σj與目標(biāo)的RCS數(shù)值σ相等(σj=σ),質(zhì)心點(diǎn)為目標(biāo)與有源誘餌連線的中點(diǎn);當(dāng)RR0時(shí),σj>σ,質(zhì)心點(diǎn)將偏向舷外有源誘餌一側(cè)。

        在導(dǎo)彈實(shí)際跟蹤過程中,隨著距離R的減小,舷外有源誘餌和目標(biāo)對(duì)導(dǎo)引頭的張角θ逐漸增大,質(zhì)心點(diǎn)與目標(biāo)對(duì)導(dǎo)引頭的張角θ1和質(zhì)心點(diǎn)與舷外有源誘餌對(duì)導(dǎo)引頭的張角θ2也同時(shí)增大。設(shè)當(dāng)R=R1時(shí),θ1和θ2中的數(shù)值較大者將大于導(dǎo)引頭波束寬度的一半,目標(biāo)和有源誘餌中與質(zhì)心點(diǎn)對(duì)導(dǎo)引頭張角較大的一個(gè)將首先移出導(dǎo)引頭天線波束(若θ1>θ2,目標(biāo)首先移出天線波束,若θ1<θ2,舷外有源誘餌首先移出天線波束),導(dǎo)引頭將由跟蹤質(zhì)心點(diǎn)轉(zhuǎn)向跟蹤目標(biāo)和有源誘餌中與質(zhì)心點(diǎn)對(duì)導(dǎo)引頭張角較小的一個(gè)(若θ1>θ2,導(dǎo)引頭將轉(zhuǎn)向跟蹤舷外有源誘餌,若θ1<θ2,導(dǎo)引頭將轉(zhuǎn)向跟蹤目標(biāo))。

        若R0>R1,則導(dǎo)引頭跟蹤過程中舷外有源誘餌首先移出導(dǎo)引頭波束范圍,導(dǎo)引頭將轉(zhuǎn)向跟蹤目標(biāo),質(zhì)心干擾失??;若R0

        2.5 導(dǎo)彈跟蹤模型

        導(dǎo)彈跟蹤艦船與舷外有源誘餌的質(zhì)心時(shí),導(dǎo)彈跟蹤點(diǎn)的坐標(biāo)為

        (21)

        式中:(xs,ys)為艦船的位置坐標(biāo);(xj,yj)為舷外有源誘餌的位置坐標(biāo)。

        根據(jù)導(dǎo)彈位置和質(zhì)心位置,可計(jì)算導(dǎo)彈當(dāng)前時(shí)刻跟蹤方向與x軸夾角為

        θk=arctan((yg-yd)/(xg-xd))

        (22)

        式中,(xd,yd)為導(dǎo)彈當(dāng)前位置坐標(biāo)。則下一時(shí)刻導(dǎo)彈的位置為

        (23)

        式中:(xdk,ydk)為當(dāng)前時(shí)刻導(dǎo)彈位置坐標(biāo);(xdk+1,ydk+1)為下一時(shí)刻導(dǎo)彈位置坐標(biāo)。

        3 仿真結(jié)果及分析

        當(dāng)導(dǎo)彈的攻擊角和舷外有源誘餌的布放角垂直時(shí),能夠?qū)ε灤凶罴训谋Wo(hù)效果。有源誘餌對(duì)反艦導(dǎo)彈的質(zhì)心式干擾能否成功,取決于在導(dǎo)引頭跟蹤質(zhì)心過程中,是誘餌還是目標(biāo)首先移出導(dǎo)引頭天線波束。因此,質(zhì)心干擾的效果與導(dǎo)引頭的性能參數(shù)、有源誘餌的性能參數(shù)、有源誘餌的布設(shè)距離、目標(biāo)艦船的RCS及其運(yùn)動(dòng)參數(shù)等有關(guān)。下面對(duì)不同場(chǎng)景下舷外有源誘餌的質(zhì)心干擾效果進(jìn)行仿真分析。

        仿真時(shí)假設(shè)舷外有源誘餌的發(fā)射天線與雷達(dá)導(dǎo)引頭天線極化匹配(γj=1),導(dǎo)引頭為X波段的微波雷達(dá),在晴天時(shí)可以忽略電磁波傳輸?shù)拇髿馑p(A=0)。在仿真過程中,不考慮導(dǎo)引頭跟蹤后導(dǎo)彈調(diào)整飛行方向的過程,即近似認(rèn)為導(dǎo)彈飛行方向與導(dǎo)引頭跟蹤方向一致。

        仿真參數(shù)設(shè)置:反艦導(dǎo)彈導(dǎo)引頭發(fā)射功率Pt=30 kW,天線增益Gt=20 dB,天線波束寬度2θ0.5=10°,導(dǎo)彈飛行速度Vm=300 m/s,導(dǎo)彈初始跟蹤距離R=8000 m;目標(biāo)艦船的RCS數(shù)值σ=3000 m2,航速v0=10 m/s;舷外有源誘餌的有效輻射功率PjGj=200 W。

        圖7所示分別為舷外有源誘餌布設(shè)距離L=280 m和L=279 m時(shí)導(dǎo)彈飛行軌跡仿真結(jié)果??梢钥闯?,當(dāng)L≥280 m時(shí),隨著導(dǎo)彈距離的接近,目標(biāo)首先移出導(dǎo)引頭天線波束,導(dǎo)彈最終跟蹤舷外有源誘餌,質(zhì)心干擾成功;當(dāng)L≤279 m時(shí),舷外有源誘餌首先移出導(dǎo)引頭天線波束,導(dǎo)彈最終跟蹤目標(biāo),質(zhì)心干擾失敗。因此,在此場(chǎng)景下舷外有源誘餌的最小布設(shè)距離Lmin=280 m。

        圖7 舷外有源誘餌不同布放距離時(shí)的導(dǎo)彈飛行軌跡

        在考慮降雨的條件下,其余仿真參數(shù)一致,當(dāng)降雨率為0.1 mm/h,有源誘餌最小的布置距離Lmin=52 m時(shí),即可干擾成功。仿真結(jié)果如圖8所示。

        圖8 舷外有源誘餌布放距離L=52 m時(shí)的導(dǎo)彈飛行軌跡

        圖9所示為R=8000 m且質(zhì)心干擾有效時(shí),舷外有源誘餌最小布設(shè)距離Lmin與降雨率n、艦船機(jī)動(dòng)速度v0關(guān)系的仿真結(jié)果。

        圖9 R=8000 m時(shí)Lmin與n和v0關(guān)系曲線

        由圖9可以看出,當(dāng)降雨率n一定時(shí),艦船移動(dòng)速度越快,舷外有源誘餌的最小布設(shè)距離越小,目標(biāo)越容易擺脫導(dǎo)彈的跟蹤。當(dāng)艦船機(jī)動(dòng)速度v0一定時(shí),降雨率越大,所需的舷外有源誘餌最小布設(shè)距離Lmin越小,質(zhì)心干擾效果越好。

        4 結(jié)束語(yǔ)

        本文從實(shí)際作戰(zhàn)需求出發(fā),通過分析降雨對(duì)目標(biāo)探測(cè)的影響,建立了降雨衰減下的反艦導(dǎo)彈雷達(dá)導(dǎo)引頭最大作用距離模型,得到不同極化條件下雷達(dá)導(dǎo)引頭的最大作用距離與降雨率的關(guān)系,不同降雨率下雷達(dá)導(dǎo)引頭的最大作用距離與目標(biāo)RCS的關(guān)系。通過分析舷外有源誘餌對(duì)導(dǎo)引頭質(zhì)心干擾機(jī)理,建立了降雨衰減下舷外有源誘餌的等效雷達(dá)截面積模型、導(dǎo)彈跟蹤模型、艦船運(yùn)動(dòng)模型,仿真計(jì)算了有源誘餌對(duì)抗反艦導(dǎo)彈的干擾過程。在定量分析晴朗天氣條件下舷外有源誘餌的干擾有效功率、艦船速度、雷達(dá)導(dǎo)引頭開機(jī)距離和誘餌布設(shè)距離對(duì)干擾效果的影響的基礎(chǔ)上,對(duì)降雨衰減下舷外有源誘餌的布設(shè)距離進(jìn)行了定量計(jì)算,得到不同作戰(zhàn)態(tài)勢(shì)下舷外有源誘餌干擾成功要求誘餌布放的最短距離,可為舷外有源誘餌的戰(zhàn)術(shù)使用提供參考,也可為水面艦艇規(guī)避反艦導(dǎo)彈的威脅提供借鑒。

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