熊宏錦，李燕秀

(1.海裝駐南昌地區(qū)軍事代表室，江西 南昌 330000，2.中國直升機(jī)設(shè)計(jì)研究所，江西 景德鎮(zhèn) 333001)

0 引言

旋翼在工作過程中，槳葉會產(chǎn)生很大的離心力。拉扭條是傳遞離心力的零件，可以承受來自槳葉的絕大部分離心力，從而大大改善槳轂軸向鉸的受力情況。目前國內(nèi)通過買進(jìn)生產(chǎn)線，有較為成熟的直-9涵道尾槳復(fù)合材料拉扭條制造經(jīng)驗(yàn)，同時還有AC311金屬尾槳拉扭條的研制經(jīng)驗(yàn)，但是尚未開展旋翼上的復(fù)合材料拉扭條的研究。

國外的貝爾、Lord和Airwolf公司對于拉扭條的研制已有幾十年。貝爾和Lord公司開發(fā)了一種新的金屬合金絲(鎳鈷鉻鉬合金)代替304不銹鋼，該合金絲可以耐海水和潮濕環(huán)境腐蝕。Airwolf公司的拉扭條中間為碳纖維，周圍為玻璃纖維，金屬襯套完全覆蓋大梁，破壞模式為金屬襯套附近的大梁斷裂。空直公司生產(chǎn)的EC145涵道尾槳采用了碳纖維增強(qiáng)槳葉和集成拉扭條，該拉扭條只有一個接頭，其寬度小于接頭寬度，采用4層鋪層結(jié)構(gòu)。

金屬拉扭條重量大，效率低，需要進(jìn)行輕量化設(shè)計(jì)。本文基于此設(shè)計(jì)需求，選用成熟復(fù)合材料，結(jié)合拉扭條接口、材料性能及載荷工況，提出了一種直升機(jī)旋翼復(fù)合材料拉扭條結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法，且利用有限元方法進(jìn)行力學(xué)仿真。仿真結(jié)果與靜力試驗(yàn)結(jié)果吻合較好，驗(yàn)證了該設(shè)計(jì)方法的可行性。

1 設(shè)計(jì)要求

直升機(jī)零部件設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是選擇部件的結(jié)構(gòu)形式，布置結(jié)構(gòu)的主要構(gòu)件，確定主要構(gòu)件的材料、尺寸參數(shù)等。航空結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)一般要考慮以下幾個方面：強(qiáng)度、剛度要求，最小重量要求，空氣動力的要求，工藝性要求。拉扭條外面布置有用于操縱的軸套，因此拉扭條外形不屬于氣動面，不需要考慮空氣動力要求，主要設(shè)計(jì)要求如下：

1) 接口要求：接口參數(shù)見表1；

表1 拉扭條接口參數(shù)表

2) 壽命要求：500 Fh；

3) 強(qiáng)度、剛度要求：在拉扭條承受300000 N離心力，兩端面最大相對扭轉(zhuǎn)角21.8°時，拉扭條各個零件的應(yīng)力、應(yīng)變在材料許用范圍內(nèi)；

4) 最小重量要求：除了連接區(qū)采用金屬襯套，其余區(qū)域均采用復(fù)合材料，比全部為金屬材料的拉扭條減重約70%；

5) 工藝性要求：拉扭條的制造工藝應(yīng)當(dāng)盡量簡單可行。

2 復(fù)材拉扭條結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

2.1 結(jié)構(gòu)形式選擇

拉扭條的結(jié)構(gòu)形式有兩種：一種是拉扭條作為一個獨(dú)立的零件，兩端各一個接口與其他零件連接；一種是拉扭條與槳葉一體化設(shè)計(jì)，根部一個襯套與其他零件連接，端部與槳葉一體成型。

為了實(shí)現(xiàn)輕量化設(shè)計(jì)，綜合考慮接口、拉扭條扭轉(zhuǎn)剛度、幾何尺寸以及徑向承載能力等多方面因素，同時考慮到制造工藝，本文選擇采用第一種，并選擇與貝爾公司相類似的拉扭條結(jié)構(gòu)形式(即開槽拉扭片迭層結(jié)構(gòu)形式)作為參考進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，如圖1所示。

圖1 復(fù)材拉扭條結(jié)構(gòu)示意圖

2.2 主要零部件的確定

拉扭條按照功能分區(qū)可以分為連接區(qū)和扭轉(zhuǎn)變形區(qū)。連接區(qū)的主要功能是實(shí)現(xiàn)拉扭條與其他零件的連接；扭轉(zhuǎn)變形區(qū)的主要功能是承擔(dān)離心力的同時實(shí)現(xiàn)扭轉(zhuǎn)變形。金屬銷子通過連接區(qū)將離心力和扭矩傳遞至扭轉(zhuǎn)變形區(qū)。連接區(qū)與金屬銷子配合的零件選擇腰鼓形金屬襯套比較合適：一方面金屬銷子和金屬襯套力學(xué)性能、物理性能相當(dāng)，是連接件設(shè)計(jì)的一般做法；另一方面腰鼓形的襯套設(shè)計(jì)可以防止金屬襯套脫出拉扭條本體。

綜上所述，組成復(fù)材拉扭條的主要構(gòu)件有：腰鼓形金屬襯套、纏繞預(yù)浸玻璃大梁帶形成的幾個拉扭條小件、接頭填塊和拉扭條小件之間的層間墊布，如圖2和圖3所示。

圖2 拉扭條結(jié)構(gòu)示意圖一

圖3 拉扭條結(jié)構(gòu)示意圖二

2.3 材料選擇

扭轉(zhuǎn)變形區(qū)應(yīng)盡量選擇拉伸強(qiáng)度大、扭轉(zhuǎn)剛度小的材料。結(jié)合材料力學(xué)性能(如圖4)，玻璃纖維預(yù)浸帶是扭轉(zhuǎn)變形區(qū)的理想材料。玻璃纖維預(yù)浸帶采用類似金屬合金絲纏繞的方式進(jìn)行纏繞，與金屬合金絲不同的是玻璃纖維預(yù)浸帶是復(fù)合材料，是由增強(qiáng)纖維和基體組成的。基體與增強(qiáng)纖維作為整體變形協(xié)調(diào)，需要采用類似EC145涵道尾槳復(fù)合材料拉扭條的分層設(shè)計(jì)來降低拉扭條的扭轉(zhuǎn)剛度，進(jìn)而滿足強(qiáng)度、剛度要求。拉扭條由幾個拉扭條小件組裝而成，與金屬疊片式拉扭條由很多金屬疊片組裝而成相類似；不同的是金屬疊片可以做到很薄，而復(fù)合材料拉扭條小件采用纏繞后模壓成型，越薄工藝性越差。玻璃纖維預(yù)浸帶繞著兩端的襯套進(jìn)行纏繞，大梁與襯套的粘接面僅有一半，載荷傳遞效率不高，故設(shè)計(jì)一個接頭填塊來粘接襯套和大梁帶。玻璃纖維預(yù)浸帶纏繞體各層之間設(shè)計(jì)墊布，防止兩層拉扭條之間的磨損。

圖4 拉扭條采用材料力學(xué)性能

2.4 拉扭條結(jié)構(gòu)尺寸和受力分析

拉扭條的功能主要是承擔(dān)從槳葉傳遞過來的所有離心力，同時通過自身的變形實(shí)現(xiàn)槳葉的變距。拉扭條主要承受靜態(tài)的離心力和靜態(tài)+動態(tài)的扭轉(zhuǎn)載荷。將拉扭條結(jié)構(gòu)進(jìn)行分段設(shè)計(jì)，分為中間的扭轉(zhuǎn)變形段和兩邊的約束，如圖5所示。

圖5 拉扭條分區(qū)

對于復(fù)材拉扭條設(shè)計(jì)，兩邊的約束主要由接口條件確定，設(shè)計(jì)過程中可以通過調(diào)整連接螺栓的擰緊力矩等方法進(jìn)行調(diào)整，使得拉扭條在典型工作狀態(tài)下應(yīng)力分布最優(yōu)。

進(jìn)行扭轉(zhuǎn)變形段設(shè)計(jì)參數(shù)影響分析時，將兩端簡化為剛性約束，假設(shè)拉扭條是由三層拉扭條小件組成，故扭轉(zhuǎn)變形段是六個矩形。根據(jù)接口尺寸，預(yù)先設(shè)定了扭轉(zhuǎn)變形段的尺寸，如圖6所示。

圖6 拉扭條扭轉(zhuǎn)變形段截面示意圖

由于拉扭條典型工況扭轉(zhuǎn)角有21.8°，屬于大變形，理論計(jì)算其應(yīng)力分布有一定難度，采用有限元進(jìn)行分析。

在設(shè)定的拉扭條參數(shù)的基礎(chǔ)上，對結(jié)構(gòu)參數(shù)進(jìn)行調(diào)整，采用有限元對不同截面參數(shù)在典型工況(30 t離心力，21.8°扭角)下進(jìn)行分析，具體計(jì)算結(jié)果見表2。

表2 不同截面形狀參數(shù)有限元計(jì)算結(jié)果

由表2可知：

1) 大梁帶截面積不變時，層數(shù)越多，翹曲引起的正應(yīng)力和切應(yīng)力越?。?/p>

2) 僅僅改變總寬度和總高度時，正應(yīng)力和切應(yīng)力隨著總寬度和總高度的減小而減小；

3) 較大幅度地減小總寬度時，翹曲引起的正應(yīng)力也將隨之大幅度減小。

綜上所述，在大梁截面積一定的情況下，多層結(jié)構(gòu)翹曲產(chǎn)生的正應(yīng)力更小，大梁帶截面積盡量小，總寬度和總高度盡量小，有利于減小扭轉(zhuǎn)翹曲引起的正應(yīng)力和剪應(yīng)力，故復(fù)材拉扭條結(jié)構(gòu)尺寸設(shè)計(jì)結(jié)果如下：

1)考慮到工藝可行性及接口尺寸要求，拉扭條選擇由三層拉扭條小件組成；

2)總寬度受制于襯套的外徑，由拉扭條接口要求可知，襯套孔內(nèi)徑為30 mm，對襯套進(jìn)行強(qiáng)度設(shè)計(jì)，襯套外徑為38 mm時可以滿足要求；

3)由表2可知，在襯套外徑38 mm、三層拉扭條小件組成的情況下，大梁帶截面尺寸為12 mm*9.4 mm時，應(yīng)力最小，故大梁帶截面尺寸設(shè)定為12 mm*9.4 mm。

根據(jù)以上設(shè)計(jì)結(jié)果，最終設(shè)計(jì)好的復(fù)材拉扭條重1.9 kg，同尺寸的金屬拉扭條重量為5.6 kg，減重約200%，效果顯著。

3 拉扭條有限元分析

對第三節(jié)設(shè)計(jì)的復(fù)材拉扭條進(jìn)行有限元建模，如圖7所示。對一側(cè)襯套位置施加完全固定約束，另一側(cè)襯套施加載荷，可以模擬拉扭條拉伸和扭轉(zhuǎn)情況。所有零件都采用C3D8R網(wǎng)格進(jìn)行單元劃分，采用離散坐標(biāo)系，自定義法向軸和主軸。對于各項(xiàng)異性材料，準(zhǔn)確地定義其材料方向是進(jìn)行有限元分析的前提。

圖7 復(fù)材拉扭條有限元建模

扭條所承受的試驗(yàn)載荷為30 t的離心力與21.8°的扭轉(zhuǎn)。圖8為拉扭條在該工況下的應(yīng)力分布圖。在A型墊布截止、環(huán)型墊布截止的位置有應(yīng)力集中，是正應(yīng)力最大的位置。非圓桿在扭轉(zhuǎn)的時候，其橫截面在桿變形后將發(fā)生翹曲而不再保持平面。桿的兩端受到約束不能自由翹曲時，稱為約束扭轉(zhuǎn)。其相鄰橫截面的翹曲程度不同，將在橫截面上引起附加的正應(yīng)力。非自由扭轉(zhuǎn)的翹曲引起墊布結(jié)束位置的正應(yīng)力集中，最大正應(yīng)力為437 MPa。結(jié)果如圖8所示。

圖8 S11云圖

纖維拉伸方向應(yīng)力分布如圖9所示，剪應(yīng)力在襯套兩邊有應(yīng)力集中，大梁上的最大剪應(yīng)力：S12為89 MPa，S13為65 MPa。

圖9 (a) S12云圖，(b) S13云圖

4 拉扭條試驗(yàn)對比分析

4.1 試驗(yàn)件安裝及試驗(yàn)載荷

為驗(yàn)證有限元仿真模型的正確性，進(jìn)行了復(fù)材拉扭條靜力試驗(yàn)。

為了模擬真實(shí)的拉扭條安裝、邊界和受載情況，試驗(yàn)需在能滿足試驗(yàn)件安裝和加載要求的專用試驗(yàn)臺上進(jìn)行。拉扭條靜力試驗(yàn)安裝和加載方式如圖10所示，靠近旋翼槳轂中心端固定，另一端則施加扭角和離心力。試驗(yàn)載荷與有限元仿真分析中的工況相同。

圖10 拉扭條組件靜力試驗(yàn)加載示意圖

4.2 試驗(yàn)件貼片

拉扭條組件貼片位置及編號如圖11所示，圖中長度單位為mm。其中，距旋翼槳轂中心58 mm、180 mm和302 mm位置處貼26個單片；距旋翼槳轂中心102 mm位置處貼2組扭矩片。

圖11 拉扭組件貼片位置及編號

4.3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

按每級10%極限載荷的增量逐級加載離心力至300000 N，然后按每級1°的增量逐級加載扭角至21.8°。將試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果進(jìn)行對比，結(jié)果如表3所示。

表3 試驗(yàn)結(jié)果與仿真結(jié)果對比

總體來看，除個別點(diǎn)外，有限元仿真與試驗(yàn)結(jié)果十分接近，趨勢完全一致。造成誤差的原因主要在于：多數(shù)誤差較大的點(diǎn)的貼片處于應(yīng)力突變位置，貼片位置的微小誤差會導(dǎo)致很大的結(jié)果差別。

綜上所述，仿真結(jié)果可信，可作為后期拉扭條受力分析及結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的依據(jù)。

5 結(jié)論

本文提出了一種直升機(jī)旋翼復(fù)合材料拉扭條結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法。采用該方法設(shè)計(jì)了一個基于強(qiáng)度剛度、接口等要求的復(fù)合材料拉扭條。通過對該拉扭條進(jìn)行有限元建模及分析，結(jié)果滿足強(qiáng)度和剛度要求，且得到拉扭條的受力特性。經(jīng)靜力試驗(yàn)驗(yàn)證，試驗(yàn)結(jié)果與有限元分析結(jié)果基本吻合，進(jìn)而驗(yàn)證了該旋翼復(fù)材拉扭條結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方法的可行性。