任英東，肖慶飛，2，3，石貴明，謝浩松，張志鵬

1.昆明理工大學(xué) 國土資源工程學(xué)院，云南 昆明 650093；2.礦冶過程自動控制技術(shù)國家(北京市)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，北京 100070；3.省部共建復(fù)雜有色金屬資源清潔利用國家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，云南 昆明 650093；4.玉溪師范學(xué)院 化學(xué)生物與環(huán)境學(xué)院，云南 玉溪 653100

我國鐵礦資源豐富且分布廣泛，但也存在著嵌布粒度細(xì)、品位低、礦石難選等諸多問題[1-4]。因此提高鐵礦資源利用率變得尤為重要,而磨礦作業(yè)對提升礦石利用率有著較大的影響，同時磨礦作業(yè)作為初步的加工作業(yè)主要將礦物研磨破碎至合適的解離度，故其產(chǎn)品的好壞將對選廠后續(xù)的整個分選作業(yè)有著至關(guān)重要的影響[5-8]。在磨機(jī)工作過程中有很多因素會影響磨礦產(chǎn)品的好壞，諸如礦漿質(zhì)量濃度、襯板形狀、磨機(jī)轉(zhuǎn)速率、介質(zhì)充填率、介質(zhì)配比等[9-15]。研究發(fā)現(xiàn)，精確的介質(zhì)配比對于改善磨礦產(chǎn)品粒度分布及礦物解離度有著直接的影響[16-19]。通過測定力學(xué)性質(zhì)、原礦粒度特性并結(jié)合段式球徑半理論公式確定磨礦介質(zhì)配比，具有精確的破碎效果，更高效地將球磨機(jī)的動能轉(zhuǎn)化為介質(zhì)的沖擊和研磨的能量，可以有效地減少磨礦產(chǎn)品粗粒級產(chǎn)率，同時還具有較高的研磨面積，在確保較低過磨粒級的情況下能更高效地磨碎礦料。

安徽白象山選廠一段Φ3.6 m×6.0 m球磨機(jī)旋流器溢流-0.074 mm含量為77.38%，-0.019 mm含量49.96%，占-0.074 mm粒級含量的64.56%； -0.010 mm含量25.77%，占-0.074 mm粒級含量的33.30%，過粉碎現(xiàn)象明顯。分級量效率45.70%，分級質(zhì)效率41.98%，均偏低；一段返砂比676%，循環(huán)負(fù)荷偏大。針對上述問題，對一段介質(zhì)進(jìn)行重新配比，并對比各個方案的指標(biāo)選取最優(yōu)介質(zhì)方案，同時對推薦及現(xiàn)場方案進(jìn)行離散元仿真模擬，以進(jìn)一步驗(yàn)證推薦方案的可行性，達(dá)到提高一段球磨工藝指標(biāo)的目的。

1 試驗(yàn)原料與方法

1.1 試驗(yàn)原料

試驗(yàn)原料取自安徽白象山鐵礦，在現(xiàn)場工藝內(nèi)選取9塊(礦石力學(xué)性質(zhì)樣品均取自白象山井下實(shí)際生產(chǎn)時的礦石)具有代表性的礦石進(jìn)行力學(xué)性質(zhì)的測定，根據(jù)現(xiàn)場實(shí)際磨礦工藝流程采樣，現(xiàn)場流程見圖1，現(xiàn)場一段球磨機(jī)給礦包括濕式篩分+0.5 mm和一段檢查分級旋流器沉砂，分開采樣按濕式篩分+0.5 mm與一段檢查分級旋流器沉砂質(zhì)量比16.76共取200 kg,對所取樣品分別篩分確定磨機(jī)給礦粒度分布及組成比例，用作對比磨礦試驗(yàn)的礦料。

圖1 白象山一段磨礦流程

1.2 磨礦方案確定

采用段希祥教授提出的段式球徑半理論公式[見式(1)[20]]，結(jié)合現(xiàn)場礦石的力學(xué)性質(zhì)及一段磨機(jī)全給礦(濕式篩分+0.5 mm、旋流器沉砂)的粒度特性以此確定磨礦所需的鋼球尺寸及合適的比例，作為推薦方案，并對平均球徑較推薦方案分別有所提高或降低設(shè)立偏大方案及偏小方案，用于驗(yàn)證較大及較小鋼球配比情況下對礦石的破碎及各粒級生成情況。

(1)

式中：Db—特定磨礦條件下給礦粒度d所需的精確球徑，cm；Kc—綜合經(jīng)驗(yàn)修正系數(shù)；Ψ—磨機(jī)轉(zhuǎn)速率，%；σ壓—巖礦單軸抗壓強(qiáng)度，kg/cm2；ρe—鋼球在礦漿中的有效密度，g/cm3；D0—磨內(nèi)鋼球“中間縮聚層”直徑；df—磨機(jī)給礦95%過篩粒度，mm。

1.3 磨礦試驗(yàn)

1.4 離散元仿真模擬試驗(yàn)

以安徽白象山選場Φ3.6 m×6.0 m球磨機(jī)為原型，將球磨機(jī)筒體看作一個整體，截取整個球磨機(jī)的300 mm作為離散元仿真對象,使用SolidWorks軟件對磨機(jī)筒體建模，筒體模型見圖2。模擬過程中所需要的接觸參數(shù)見表1，所添加的介質(zhì)及礦物顆粒均簡化為球形顆粒，各顆粒參數(shù)見表2。磨機(jī)轉(zhuǎn)速率設(shè)置與現(xiàn)場一致，模擬中顆粒生成時間設(shè)置為1 s，總模擬時間設(shè)定為20 s，選取磨機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行后10～18 s時的模擬數(shù)據(jù)進(jìn)行分析，模擬過程中不考慮液相的影響因素，單純只考慮干燥情況下介質(zhì)對礦石的碰撞能量變化。對推薦方案及現(xiàn)場方案球磨機(jī)內(nèi)顆粒的運(yùn)動狀態(tài)進(jìn)行模擬，以此驗(yàn)證推薦方案的可行性。

圖2 球磨機(jī)仿真模型

表1 離散元接觸參數(shù)設(shè)定

表2 離散元顆粒參數(shù)設(shè)定

2 試驗(yàn)結(jié)果分析

2.1 力學(xué)性質(zhì)分析

分別對選取的9塊具有代表性的礦石樣品標(biāo)號進(jìn)行力學(xué)性質(zhì)測定，每塊礦石所測定的密度、泊松比、靜彈性模量及單軸抗壓強(qiáng)度并計(jì)算平均值，計(jì)算結(jié)果見表3。

通過表3得出如下結(jié)論:(1)礦石平均密度為3.93 g/cm3，介于2.5～4.0 g/cm3，整體屬于比重較大的礦石，易沉積在磨礦分級循環(huán)中難以排出，容易產(chǎn)生過粉碎；(2)礦石平均泊松比為0.27，部分礦石韌性較大，比較難磨，需增強(qiáng)研磨能力來磨碎這部分韌性大的礦石；(3)礦石靜彈性模量平均值為4.47×104MPa，大于脆性石灰石彈性模量，可見部分礦石相對較脆；(4)礦石單軸抗壓強(qiáng)度平均為68.67 MPa，即普氏硬度系數(shù)約為6.87[f(普式硬度系數(shù))=單軸抗壓強(qiáng)度(MPa)/10]，整體屬于中等硬度礦,表明礦石可磨性較差；(5)由于礦石的力學(xué)性質(zhì)分布不均勻，故在磨礦生產(chǎn)過程中，需要綜合考慮礦石的不均勻性，既要降低對脆性礦石的過粉碎，還要考慮韌性大的礦石可以得到有效破碎，綜合考慮各方面因素來精準(zhǔn)確定磨礦介質(zhì)尺寸及比例才能達(dá)到最佳的磨礦效果。

表3 力學(xué)性質(zhì)測定結(jié)果

2.2 原礦粒度特性

對一段球磨機(jī)給礦濕式篩分+0.5 mm、一段檢查分級旋流器沉砂分別進(jìn)行篩分分析，所得結(jié)果繪制粒度特性曲線，見圖3。

圖3 球磨機(jī)給礦粒度特性曲線

從圖3可以得出:(1)礦料95%最大過篩粒度為7.60 mm，以此確定磨礦介質(zhì)所需要的最大球徑，保證具有較好的沖擊粉碎效果；(2)在濕式篩分+0.5 mm中-0.074 mm含量僅為3.28%，表明礦石部分偏硬，將該部分礦石研磨至合格粒級所需的時間也會增加，需要鋼球提供更高的沖擊力，在旋流器沉砂中-0.074 mm含量為13.60%，含量比較合理，但-0.15 mm含量為34.14%，含量較高。其原因在于磨礦介質(zhì)配比不夠精確，使得分級旋流器效率過低，致使磨礦產(chǎn)品粒度分布不均；(3)綜合來看，磨礦產(chǎn)品粒度特性差，原因在于磨礦介質(zhì)比例分布不均，使得磨礦產(chǎn)品粒級分布差。因此本次研究通過結(jié)合礦石力學(xué)性質(zhì)及球磨機(jī)給礦粒度特性對安徽白象山選廠一段球磨機(jī)介質(zhì)配比進(jìn)行優(yōu)化，達(dá)到優(yōu)化產(chǎn)品指標(biāo)的目的。

2.3 磨礦試驗(yàn)方案

針對礦石力學(xué)性質(zhì)，結(jié)合段式球徑半理論公式及一段磨機(jī)全給礦(濕式篩分+0.5 mm、一段檢查分級旋流器沉砂)粒度特性得出推薦方案配比見表4，試驗(yàn)方案見表5。

表4 推薦方案配比確定

表5 磨礦介質(zhì)配比方案

2.4 磨礦對比試驗(yàn)

對磨礦試驗(yàn)產(chǎn)品進(jìn)行篩分，為更直觀地比較各個方案的磨礦效果，通過對以下的指標(biāo)分析比較：(1)-0.074 mm(合格粒級)、+0.15 mm(粗粒級)級別產(chǎn)率，該指標(biāo)用以判斷各方案磨礦能力及對粗顆粒礦物的破碎能力； (2)(-0.15+0.010) mm(可選級)、(-0.074+0.019) mm(易選級)級別產(chǎn)率，該指標(biāo)用以判斷磨礦方案對中間粒級的保護(hù)作用；(3)磨礦技術(shù)效率E技，該指標(biāo)可以在技術(shù)層面對磨礦效果的好壞進(jìn)行評價，E技越高證明磨礦效果較好，反之則較差。

2.4.1 磨礦效果比較

通過篩分、水析獲得磨礦產(chǎn)品中粗粒級、合格粒級、可選級、易選級的級別產(chǎn)率，結(jié)果見圖4。

圖4 磨礦產(chǎn)品指標(biāo)對比

由圖4可知：(1)現(xiàn)場方案及偏大方案的粗粒級產(chǎn)率偏高，分別為15.07%、7.84%，其原因在于介質(zhì)配比方案平均球徑相對較大，使得有效磨礦面積減小，無法有效破碎+0.15 mm粗粒級產(chǎn)品，磨礦能力差，故舍棄；(2)偏小方案+0.15 mm含量雖較推薦方案有所降低，但可選級、易選級的產(chǎn)率較推薦方案均有所下降，同時偏小方案所產(chǎn)生的過磨粒級也較多，故舍棄；(3)綜上可以清晰地判斷出推薦方案相較于其他方案，具有較優(yōu)的粗粒級破碎能力，細(xì)粒級產(chǎn)出能力也相對較好，同時還可以保證礦物不被過粉碎的情況下提高中間可選及易選級產(chǎn)率，使礦物達(dá)到較好的解離度。

2.4.2 磨礦技術(shù)效率對比分析

磨礦技術(shù)效率可以科學(xué)地評估在不同的磨礦方案下磨礦效果的好壞，是磨礦中重要的評定指標(biāo)，計(jì)算公式見式(2)[20]，計(jì)算結(jié)果見圖5。

(2)

式中：γ1—磨機(jī)給礦中小于粗粒級(-0.15 mm粒級)含量；γ2—磨機(jī)給礦中小于過粉碎粒級(-0.019 mm 粒級)含量；γ—球磨機(jī)排礦中小于粗粒級(-0.15 mm粒級)含量；γ3—磨機(jī)排礦中小于過粉碎粒級(-0.019 mm粒級)含量。

通過計(jì)算，推薦、偏大、偏小及現(xiàn)場方案磨礦技術(shù)效率結(jié)果見圖5，各個方案的技術(shù)效率分別為51.51%、47.93%、50.99%、46.35%，其中偏大方案、現(xiàn)場方案的技術(shù)效率偏低，原因在于這兩種配比方案的平均球徑較大，致使磨礦面積不足，對大顆粒礦物無法有效破碎，同時平均球徑較大對礦石沖擊破碎能力較強(qiáng)致使礦物過粉碎較為嚴(yán)重。推薦方案較偏小方案提高了0.52百分點(diǎn)。可見精確球比科學(xué)地減低介質(zhì)配比的平均球徑，增大磨機(jī)內(nèi)的研磨面積，可有效地減少磨礦產(chǎn)品中粗粒級含量，提高合格粒級的比例。有效地提高磨礦技術(shù)效率，對于提升磨礦效果具有積極的意義。

圖5 各方案磨礦技術(shù)效率對比

2.5 推薦及現(xiàn)場方案離散元結(jié)果分析

球磨機(jī)在運(yùn)行過程中磨礦介質(zhì)在襯板的帶動下做運(yùn)動，由于球磨機(jī)內(nèi)環(huán)境封閉無法直觀地觀察球磨機(jī)內(nèi)顆粒的運(yùn)動狀態(tài)，但通過離散元仿真模擬可以一定程度上再現(xiàn)磨機(jī)內(nèi)顆粒的運(yùn)動狀態(tài)。并有學(xué)者對球磨機(jī)內(nèi)對磨礦影響較大的區(qū)域進(jìn)行相應(yīng)的命名，分別為沖擊區(qū)、研磨區(qū)、惰性區(qū)、瀉落區(qū)及拋落區(qū)[21-22],見圖6。沖擊區(qū)及拋落區(qū)處介質(zhì)數(shù)量可以體現(xiàn)球磨機(jī)對礦石沖擊破碎能力，研磨區(qū)及瀉落區(qū)主要對礦石進(jìn)行研磨，而惰性區(qū)處顆?；咎幱谌鋭訝顟B(tài)對礦石基本沒有破碎能力。

圖6 磨機(jī)內(nèi)區(qū)域劃分

2.5.1 磨礦區(qū)域分析比較

截取磨機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行后相同時間下的推薦及現(xiàn)場方案磨機(jī)內(nèi)礦石顆粒的分布狀態(tài)圖，見圖7、圖8，并進(jìn)行直觀比較。

圖7 推薦方案(a)和現(xiàn)場方案(b)12 s時磨機(jī)內(nèi)礦石顆粒分布狀態(tài)

由圖7、圖8可知：(1)推薦方案較現(xiàn)場方案惰性區(qū)范圍顯著性下降，可見精確化介質(zhì)配比能夠較好地提高顆粒的活動性，有效減少惰性區(qū)范圍；(2)推薦方案研磨區(qū)及瀉落區(qū)的顆粒密度及面積相比現(xiàn)場方案也有所增大，故推薦方案的研磨效果有所提升，能夠更好地處理給礦中的韌性礦石；(3)從拋落區(qū)及沖擊破碎區(qū)來看，現(xiàn)場方案的顆粒密度大于推薦方案的顆粒密度，可見現(xiàn)場方案具有較強(qiáng)的沖擊破碎能力。

綜上所述，通過精確化確定介質(zhì)尺寸及配比降低了介質(zhì)的平均球徑，提高磨機(jī)介質(zhì)在磨機(jī)內(nèi)的運(yùn)動活性，可以有效地增加磨機(jī)內(nèi)有效的研磨面積，提高了磨機(jī)對于韌性礦石的處理能力，減少能量損失，提高能量利用率。

圖8 推薦方案(c)和現(xiàn)場方案(d)14 s時磨機(jī)內(nèi)礦石顆粒分布狀態(tài)

2.5.2 磨機(jī)內(nèi)切向及法向能量對比

磨機(jī)工作過程在宏觀上是介質(zhì)對礦石沖擊從而達(dá)到對礦石破碎的目的；但在微觀上，介質(zhì)對礦石的破碎作用力可以分為切向作用力和法向作用力。切向作用力主要用于研磨礦石，法向作用力主要用于沖擊破碎礦石[21]。通過對磨機(jī)穩(wěn)定運(yùn)行的10.0～18.0 s時磨機(jī)內(nèi)介質(zhì)對礦石的切向及法向碰撞能量導(dǎo)出繪制能量曲線并進(jìn)行相應(yīng)的統(tǒng)計(jì)。推薦及現(xiàn)場方案切向碰撞及法向碰撞的能量見圖9、圖10。

從圖9、圖10可以發(fā)現(xiàn)，推薦及現(xiàn)場方案切向及法向的碰撞大體集中在10-7～10-4J的低能量范圍內(nèi)，當(dāng)隨著碰撞能量的提升碰撞次數(shù)逐漸下降，原因在于，在磨礦過程中高能碰撞的次數(shù)約占總碰撞次數(shù)的2%左右。

對介質(zhì)-礦石的碰撞能量統(tǒng)計(jì)發(fā)現(xiàn)，隨著介質(zhì)尺寸的增加碰撞總能量也會相應(yīng)地下降，其原因在于隨介質(zhì)尺寸的增加在磨機(jī)充填率不變的情況下60 mm鋼球介質(zhì)數(shù)量也會相應(yīng)地下降，故對礦石的有效碰撞概率也會下降,所以能量會出現(xiàn)下降，統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表6。

圖9 推薦方案(a)和現(xiàn)場方案(b)切向碰撞能量

圖10 推薦方案(a)和現(xiàn)場方案(b)法向碰撞能量

表6 推薦及現(xiàn)場方案切向能量、法向能量統(tǒng)計(jì)

推薦方案的法向碰撞能量相較現(xiàn)場方案僅降低4.15%，可見精確化的裝補(bǔ)球措施可以彌補(bǔ)大尺寸鋼球較少帶來的沖擊破碎不足的缺點(diǎn)，切向碰撞能量較現(xiàn)場提高了69.04%，可見推薦方案具有較好的研磨效果，符合磨礦對比試驗(yàn)分析結(jié)果。離散元仿真結(jié)果同試驗(yàn)結(jié)果相一致。

最終確定安徽白象山選場一段球磨機(jī)介質(zhì)配比為推薦方案:m(Φ60)m(Φ50)m(Φ40)m(Φ30)=20301535。

3 結(jié)論

(1)對現(xiàn)場礦樣進(jìn)行力學(xué)性質(zhì)測定與分析表明，礦石平均容重為3.93 g/cm3，礦石平均泊松比為0.27，礦石靜彈性模量平均值為4.47×104MPa，礦石普氏硬度系數(shù)為6.87，確定礦石性質(zhì)分布不均，既具有高韌性難磨礦石同時具有部分脆性易磨礦石。

(2)對比磨礦試驗(yàn)產(chǎn)品粗粒級、合格粒級、可選級、易選級產(chǎn)率及磨礦技術(shù)效率進(jìn)行對比，推薦方案的各項(xiàng)指標(biāo)均高于現(xiàn)場方案。

(3)離散元仿真結(jié)果發(fā)現(xiàn),推薦方案較現(xiàn)場方案法向碰撞能量僅下降4.15%，切向碰撞能量提高了69.04%，可見推薦方案既具有較好的沖擊破碎能力又具有較好的研磨破碎能力，對于現(xiàn)場性質(zhì)不均勻的礦石可以具有較好的磨礦效果。

(4)確定安徽白象山一段球磨機(jī)介質(zhì)配比方案為m(Φ60)m(Φ50)m(Φ40)m(Φ30)=20301535。