張忠中

摘要：長(zhǎng)期重要的水文站常采用直立式水位觀測(cè)平臺(tái)記錄水位數(shù)據(jù)。感潮河段水文特性復(fù)雜，水位受河道水流、潮汐、波浪等水動(dòng)力因素影響，容易引起平臺(tái)結(jié)構(gòu)穩(wěn)定和水位觀測(cè)精度問(wèn)題。為此，結(jié)合閩江河口水文站工程，開(kāi)展感潮河段直立式水位觀測(cè)平臺(tái)設(shè)計(jì)研究。通過(guò)相關(guān)規(guī)范分析、空間數(shù)值模型計(jì)算以及工程造價(jià)對(duì)比分析，提出了水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型重要原則以及進(jìn)水孔孔徑確定原則。建議感潮河段常規(guī)水位觀測(cè)平臺(tái)采用岸式方案，特殊需求時(shí)采用島式高承臺(tái)方案，進(jìn)水孔孔徑確定應(yīng)在標(biāo)準(zhǔn)規(guī)范公式計(jì)算前提下適當(dāng)留有裕度。實(shí)踐表明：閩江河口水文站新建水位觀測(cè)平臺(tái)的觀測(cè)數(shù)據(jù)滿足感潮河段水位觀測(cè)精度要求。研究成果可供后續(xù)相似工程參考。

關(guān) 鍵 詞：水位觀測(cè)平臺(tái); 方案選型; 結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性; 進(jìn)水孔孔徑; 感潮河段

中圖法分類(lèi)號(hào)： TV314

文獻(xiàn)標(biāo)志碼： A

DOI：10.16232/j.cnki.1001-4179.2022.05.017

0 引 言

水文數(shù)據(jù)具有專業(yè)性、敏感性和重要性的特點(diǎn)。長(zhǎng)期連續(xù)實(shí)測(cè)的水文數(shù)據(jù)資料，可為當(dāng)?shù)氐慕?jīng)濟(jì)建設(shè)、災(zāi)害預(yù)警和科學(xué)研究等方面提供重要的基礎(chǔ)資料。其中，水位數(shù)據(jù)是水文數(shù)據(jù)中最基本最重要的內(nèi)容之一。

水位觀測(cè)平臺(tái)是水文站的一個(gè)重要的標(biāo)志之一，是保證水位觀測(cè)數(shù)據(jù)連續(xù)性、準(zhǔn)確性和可靠性的重要觀測(cè)設(shè)施。目前，中國(guó)大部分重要水文站常采用直立式（浮子式水位計(jì)）水位觀測(cè)平臺(tái)監(jiān)測(cè)水位數(shù)據(jù)。然而水位觀測(cè)平臺(tái)屬于特種結(jié)構(gòu)，行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)中個(gè)別核心公式[1]的符號(hào)注釋甚至還存在紕漏;相關(guān)參考文獻(xiàn)較少，研究?jī)?nèi)容也主要集中在進(jìn)水孔尺寸確定方面[2-5]，水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型等方面文獻(xiàn)極為缺乏。水位觀測(cè)平臺(tái)通常布設(shè)在河流、水庫(kù)湖泊和海濱等區(qū)域。在洪水期，河流水位變幅大，水流流速快;在水庫(kù)庫(kù)區(qū)，湖泊水位變幅小，水流流速慢;而在海濱區(qū)域，水位主要受潮汐和波浪影響，同時(shí)腐蝕問(wèn)題嚴(yán)重。感潮河段介于河流與濱海之間，該區(qū)間兼?zhèn)浜恿骱秃I區(qū)域的水文特性，且具有雙向水流運(yùn)動(dòng)特點(diǎn)。因此，感潮河段的水位觀測(cè)平臺(tái)設(shè)計(jì)也最為復(fù)雜。本文結(jié)合閩江河口水文站工程實(shí)例，通過(guò)開(kāi)展感潮河段直立式水位觀測(cè)平臺(tái)設(shè)計(jì)研究，以期為后續(xù)類(lèi)似工程提供參考。

1 感潮河段直立式水位觀測(cè)平臺(tái)關(guān)鍵要素

水位觀測(cè)平臺(tái)屬于防汛抗旱特殊要求的特種構(gòu)筑物。感潮河段直立式水位觀測(cè)平臺(tái)主要存在觀測(cè)平臺(tái)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定和水位觀測(cè)精度的問(wèn)題。因此，設(shè)計(jì)關(guān)鍵要素在于水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型與進(jìn)水孔孔徑確定。

水位觀測(cè)平臺(tái)承受河道洪水影響，設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)要求不低于當(dāng)?shù)胤篮闃?biāo)準(zhǔn)，以保證在自然災(zāi)害情況下能夠正常發(fā)揮作用。方案選型直接決定了觀測(cè)平臺(tái)承受荷載大小，對(duì)觀測(cè)平臺(tái)的整體穩(wěn)定影響大，進(jìn)而影響到整體工程造價(jià)。

感潮河段的水位同時(shí)受河道雙向水流、潮汐、波浪等水動(dòng)力因素影響。而水位測(cè)井內(nèi)水位要求與河道內(nèi)水位保持一致，同時(shí)還應(yīng)具有良好的消波性能，需盡可能消減波浪對(duì)水位記錄的影響。進(jìn)水孔孔徑偏大時(shí)，雖然能保證井內(nèi)外水位一致，但是消波性能得不到保證，自記曲線出現(xiàn)帶狀痕跡，降低了觀測(cè)資料的質(zhì)量;進(jìn)水孔孔徑偏小時(shí)，雖然消波性能得到增強(qiáng)，但是會(huì)出現(xiàn)井內(nèi)外水位滯后現(xiàn)象。進(jìn)水孔孔徑?jīng)Q定了水位觀測(cè)成果的質(zhì)量[2-5]。因此，本文主要針對(duì)水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型和進(jìn)水孔孔徑開(kāi)展分析探討。

2 感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型

2.1 直立式水位觀測(cè)平臺(tái)整體穩(wěn)定要求

直立式水位觀測(cè)平臺(tái)的型式可分為島式、岸式和島岸結(jié)合式。水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型首先需要考慮結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定要求。不同行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)對(duì)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定要求稍有差別。SL 384-2007《水位觀測(cè)平臺(tái)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》[1]（以下簡(jiǎn)稱《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》）關(guān)于水位觀測(cè)平臺(tái)整體穩(wěn)定要求為

K穩(wěn)=M穩(wěn)/M傾≥2.50（1）

M穩(wěn)=（FK+GK）×B2（2）

式中：K穩(wěn)為抗傾覆安全系數(shù);M穩(wěn)為穩(wěn)定力矩;M傾為傾覆力矩;FK為上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向力值，kN;GK為基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上的土重，kN。

結(jié)合公式（1）和（2），M傾≤（FK+GK）×B5，即偏心距e=M傾/（FK+GK）=B5。

由于不同規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)之間度量標(biāo)準(zhǔn)不一致，經(jīng)轉(zhuǎn)換一致后方可進(jìn)行比較。由GB 50007-2011《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]可知：

S=3（B/2-e）×B（3）

式中：S為基礎(chǔ)底面實(shí)際受壓面積;B為力矩作用方向基礎(chǔ)底邊邊長(zhǎng);e為偏心矩。

結(jié)合上述公式，推導(dǎo)得S=0.9B2。即基礎(chǔ)底面與地基土之間脫離區(qū)（零應(yīng)力區(qū)）面積為基底面積的10%。

表1所列為不同標(biāo)準(zhǔn)對(duì)結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定要求對(duì)比。由表1可知，《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》的整體穩(wěn)定要求稍高于GB 50135-2019《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)》[7]中其他各類(lèi)塔的要求。

2.2 直立式水位觀測(cè)平臺(tái)主要荷載分析

水位觀測(cè)平臺(tái)整體穩(wěn)定取決于觀測(cè)平臺(tái)所承受的荷載。水位觀測(cè)平臺(tái)所承受主要荷載為水流沖擊荷載[1]。關(guān)于水流沖擊荷載計(jì)算，不同行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)間稍有差別。按照《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》規(guī)定，作用于水位觀測(cè)平臺(tái)上的水流沖擊荷載P0為

P0=0.4KwρFV02h（4）

式中：Kw為水阻力系數(shù)，圓形截面取0.8;ρ為水的密度;F為水位觀測(cè)平臺(tái)每米高度的阻水面積，m2;V0為水位觀測(cè)平臺(tái)處最大水面流速，m/s;h為測(cè)井出土至水面的高度。

對(duì)可能發(fā)生比設(shè)計(jì)水流沖擊荷載還要大的荷載（漂浮物、冰排、波浪等），《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》要求用水流沖擊荷載乘以綜合工作條件修正系數(shù)（3.0～5.0）確定。

為保證水位觀測(cè)平臺(tái)能夠記錄到設(shè)計(jì)最高/最低水位，水位測(cè)井井口應(yīng)高于設(shè)計(jì)最高水位0.5 m以上;水位測(cè)井井底應(yīng)低于設(shè)計(jì)最低水位0.5 m以下。這些要求造成水位測(cè)井整體高度較高，相應(yīng)水流沖擊荷載較大，且水位觀測(cè)平臺(tái)的傾覆力矩與測(cè)井高度呈平方增長(zhǎng)比例。以閩江河口猴嶼站水位觀測(cè)平臺(tái)為例，工程區(qū)域基巖埋深較淺，水位觀測(cè)平臺(tái)相應(yīng)場(chǎng)地地下2 m為中風(fēng)化凝灰?guī)r，歷史最高水位5.28 m，歷史最低水位-3.52 m，歷史最大流速3 m/s，水位最大變化率為1.5 m/h。在設(shè)計(jì)洪水工況下，如表2所列，2種平臺(tái)方案承受荷載相差較大，將直接影響水位平臺(tái)相關(guān)結(jié)構(gòu)尺寸的選擇。

2.3 直立式水位觀測(cè)平臺(tái)方案比選

島式平臺(tái)相對(duì)于岸式平臺(tái)承受更大水流荷載，相應(yīng)主體結(jié)構(gòu)尺寸較大。島式平臺(tái)通常還需要配套河道圍堰施工，施工造價(jià)偏高。此外，由能量方程可知[8]：水流遇障礙物時(shí)，迎水面水流的流速水頭將轉(zhuǎn)換為位置水頭和壓強(qiáng)水頭，即水位井等結(jié)構(gòu)對(duì)水流的干擾將可能影響水位井區(qū)域的水位高程。島式平臺(tái)由于水位井等結(jié)構(gòu)位于河道中，尤其在洪水期，河道內(nèi)水位變化和水流流速較快，該影響更為嚴(yán)重。岸式平臺(tái)由于通過(guò)管道進(jìn)水，可以有效減小水位測(cè)井對(duì)水流的影響。表3為岸式和島式平臺(tái)方案技術(shù)經(jīng)濟(jì)等對(duì)比結(jié)果。

綜上分析，常規(guī)感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)方案型式優(yōu)先推薦采用岸式方案。此外，當(dāng)整體穩(wěn)定要求對(duì)結(jié)構(gòu)尺寸起控制作用時(shí)，單純?cè)黾铀挥^測(cè)平臺(tái)結(jié)構(gòu)尺寸，不夠經(jīng)濟(jì)合理。尤其在水位觀測(cè)平臺(tái)位于河道內(nèi)的情況下，觀測(cè)平臺(tái)基礎(chǔ)上覆土還需考慮浮托力和水流局部沖刷影響。建議采用毛石混凝土等耐沖刷且價(jià)格相對(duì)低廉的高容重材料回填。閩江河口猴嶼站水位觀測(cè)平臺(tái)采用毛石混凝土回填方案后，在滿足整體穩(wěn)定的前提下，井壁厚度尤其是基礎(chǔ)尺寸大幅優(yōu)化。

2.4 島式水位觀測(cè)平臺(tái)方案

由上文分析可知，常規(guī)感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)型式宜推薦采用岸式。當(dāng)有特殊功能需求或站址條件限制時(shí)需要采用島式水位觀測(cè)平臺(tái)，如閩江感潮河段擬新建的竹岐站水文綜合觀測(cè)平臺(tái)，該平臺(tái)需同時(shí)具備水位、流量、泥沙等多項(xiàng)水文測(cè)驗(yàn)項(xiàng)目功能。為同時(shí)兼顧各種水文測(cè)驗(yàn)功能的需求，該平臺(tái)離岸約45 m，采用島式觀測(cè)平臺(tái)方案。由于島式觀測(cè)平臺(tái)方案廣泛應(yīng)用于海港工程的驗(yàn)潮站，因此有必要對(duì)島式觀測(cè)平臺(tái)方案開(kāi)展分析。

感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)整體高度相對(duì)較高。島式水位觀測(cè)平臺(tái)若采用傳統(tǒng)懸臂結(jié)構(gòu)型式，當(dāng)懸臂長(zhǎng)度較長(zhǎng)時(shí)，設(shè)計(jì)工況下上部結(jié)構(gòu)在相關(guān)荷載作用下變形撓度較大。此外，傳統(tǒng)懸臂式水位觀測(cè)平臺(tái)方案需要施工圍堰，在干地施工條件下施工才能夠保證質(zhì)量，施工費(fèi)用較高。此時(shí)島式水位觀測(cè)平臺(tái)可考慮采用框架核心筒方案和高樁承臺(tái)方案。這2種方案結(jié)構(gòu)型式相對(duì)復(fù)雜，應(yīng)采用空間結(jié)構(gòu)分析軟件建立整體模型分析計(jì)算。

框架核心筒方案的核心筒（水位測(cè)井）采用同等直徑的樁基礎(chǔ)，在核心筒外設(shè)置4根樁柱，儀器室的框架柱落在對(duì)應(yīng)樁柱上。樁柱與井筒通過(guò)斜撐和框架梁形成框架核心筒整體結(jié)構(gòu)?？蚣芎诵耐卜桨笧榱吮ＷC框架和井筒之間有效連接，井筒實(shí)心段（設(shè)計(jì)低水位以下）區(qū)域需與樁柱設(shè)置斜撐連接。為保證施工質(zhì)量，需要對(duì)應(yīng)設(shè)置鋼圍堰，創(chuàng)造干地施工條件（見(jiàn)圖1）。

高樁承臺(tái)方案常用于海港工程的驗(yàn)潮站。承臺(tái)底部常高出河道多年平均低潮位，以便于施工期在不需要施工圍堰的情況下，有條件進(jìn)行承臺(tái)鋼筋綁扎和混凝土澆筑等工作。承臺(tái)頂高程宜高于多年平均高潮位以上，便于承臺(tái)上部結(jié)構(gòu)施工。水位測(cè)井井筒常布置于承臺(tái)中部，承臺(tái)之下井筒常采用預(yù)制管，通過(guò)預(yù)埋錨筋等和承臺(tái)混凝土同時(shí)澆筑形成整體;承臺(tái)之上井筒常采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土井筒（見(jiàn)圖2）。

以閩江感潮河段擬新建竹岐站水文綜合觀測(cè)平臺(tái)為例，該區(qū)域覆蓋層厚約7 m，其下碎塊狀強(qiáng)風(fēng)化凝灰?guī)r層厚約3 m，之后為弱風(fēng)化凝灰熔巖層。綜合觀測(cè)平臺(tái)區(qū)域歷史最低水位為-0.85 m，歷史最高水位為14.97 m，歷史最大流速為3 m/s。

通過(guò)計(jì)算分析，3種島式方案相關(guān)計(jì)算結(jié)果如表4所列，3種島式方案工程造價(jià)對(duì)比結(jié)果如表5所列。3種島式水位觀測(cè)平臺(tái)方案在結(jié)構(gòu)計(jì)算均理論可行的前提下，由于傳統(tǒng)懸臂式方案和框架核心筒方案均需要配套圍堰施工，施工造價(jià)偏高。因此，島式水位觀測(cè)平臺(tái)推薦采用高樁承臺(tái)方案。

3 進(jìn)水孔孔徑的確定原則

3.1 進(jìn)水孔孔徑公式

感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)的進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)非常關(guān)鍵。《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》關(guān)于進(jìn)水孔孔徑相關(guān)的公式，個(gè)別符號(hào)注釋有誤，易造成誤解，因此有必要對(duì)進(jìn)水孔孔徑公式進(jìn)行水力學(xué)原理推導(dǎo)分析。

進(jìn)水孔孔徑主要取決于河道觀測(cè)區(qū)水位最大變化率和井筒凈尺寸。水位觀測(cè)平臺(tái)進(jìn)水孔方向一般垂直河道主流方向，進(jìn)水管進(jìn)出水口位于河床底部，河道內(nèi)水流對(duì)進(jìn)水管流入或流出水量的影響可忽略。水位觀測(cè)平臺(tái)進(jìn)出水形式屬于淹沒(méi)出流，井內(nèi)外的水頭差ΔH主要消耗在克服進(jìn)水管的沿程水頭損失和局部水頭損失上[8]，即：

ΔH=hf+hj=λldV22g+ζV22g（5）

V=1λld+ζ2gΔH（6）

式中：ΔH為井內(nèi)外水頭差，即水位滯后量，m;hf為沿程水頭損失;hj為局部水頭損失;V為管內(nèi)流速，m/s;λ為沿程水頭損失系數(shù);l為管長(zhǎng);d為管徑;ζ 為局部水頭損失系數(shù);g為重力加速度。

根據(jù)質(zhì)量守恒原理，單位時(shí)間內(nèi)水位井內(nèi)流入或流出的流量與進(jìn)水孔的流量一致[9]，即：

Q= S孔V =S井筒dhdt（7）

結(jié)合公式（6）和（7）可得：

S孔S井筒=1μ2gΔHdhdt（8）

μ=1λld+ζ（9）

式中：Q為流量，m3/s;S孔為進(jìn)水管凈截面積，m2;S井筒為水位井井筒凈截面積，m2;dhdt為dt時(shí)間內(nèi)井筒內(nèi)水位變化量;μ為流量系數(shù)。該式即為港航行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)[9]中進(jìn)水孔孔徑計(jì)算公式。

公式（8）再變化，即得《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》的水位滯后量公式[1]：

ΔH=12gμ2（A井A孔）2（dhdt）2（10）

式中：A井同S井筒;A孔同S孔。

可見(jiàn)水利和港航行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)關(guān)于水/潮位測(cè)井進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)方面本質(zhì)是一致的。僅《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》關(guān)于ω注釋有誤，由上述分析可知，ω即μ應(yīng)為進(jìn)水管流量系數(shù)。建議在后續(xù)《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》修編或更新時(shí)，給予更正。

3.2 進(jìn)水孔孔徑確定分析

由上文進(jìn)水孔孔徑公式推演可知，進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)公式近似忽略了河道水流的影響。此外，還有其他因素也會(huì)造成井內(nèi)外水位偏差：測(cè)井內(nèi)外不均勻波的影響;潮汐使河水密度發(fā)生時(shí)空上變化，測(cè)井內(nèi)外密度差異將引起水位差;進(jìn)水管道內(nèi)泥沙淤積和生物生長(zhǎng)引起進(jìn)水孔縮小等[10]。因此在進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)時(shí)，在《平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》公式計(jì)算的基礎(chǔ)上，還應(yīng)適當(dāng)留有余度。當(dāng)感潮河段的波浪因素影響較大時(shí)，可以在測(cè)井內(nèi)輔助安裝消波器，通過(guò)調(diào)整消波器孔口尺寸來(lái)達(dá)到消波目的。

以閩江河口水文站2座新建水位觀測(cè)平臺(tái)進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)為例。首先確定水位觀測(cè)平臺(tái)測(cè)井內(nèi)徑，測(cè)井內(nèi)徑需滿足水位觀測(cè)儀器設(shè)備布置需求，單套浮子式水位計(jì)觀測(cè)設(shè)備要求測(cè)井內(nèi)徑不低于800 mm?？紤]到運(yùn)行期常規(guī)清淤等運(yùn)維操作方便以及閩江河口水文站觀測(cè)平臺(tái)將來(lái)可能增加儀器設(shè)備或監(jiān)測(cè)項(xiàng)目，測(cè)井內(nèi)徑取1 200 mm。測(cè)井內(nèi)徑確定后，根據(jù)工程區(qū)域特征初步布置水位觀測(cè)平臺(tái)位置和進(jìn)水管路由，流量系數(shù)ω可根據(jù)進(jìn)水管鋪設(shè)長(zhǎng)度、彎頭數(shù)量、管材材質(zhì)情況等，可取0.50～0.75。最后根據(jù)前期掌握觀測(cè)區(qū)域的河道水位變化率情況，即可開(kāi)展進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)。由前期水文觀測(cè)資料知，閩江河口處漲落潮最大水位變化率約1.5 m/h。根據(jù)進(jìn)水孔孔徑公式計(jì)算，當(dāng)進(jìn)水孔內(nèi)徑取50 mm時(shí)，水位滯后量可控制在2.0 cm之內(nèi)?？紤]到進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)還應(yīng)適當(dāng)留有裕度，最終確定閩江河口水文站水位觀測(cè)平臺(tái)進(jìn)水孔孔徑為60 mm。閩江河口水文站兩座新建水位觀測(cè)平臺(tái)于2020年初投入使用，水位觀測(cè)精度滿足要求，運(yùn)行情況良好（見(jiàn)圖3）。

4 結(jié) 論

本文結(jié)合閩江河口水文站新建水位觀測(cè)平臺(tái)實(shí)例，通過(guò)相關(guān)行業(yè)規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)分析研究、空間數(shù)值模型計(jì)算以及工程造價(jià)等對(duì)比分析，開(kāi)展感潮河段直立式水位觀測(cè)平臺(tái)設(shè)計(jì)研究。通過(guò)水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型、進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)等方面分析研究，得到如下結(jié)論。

（1） 常規(guī)感潮河段水位觀測(cè)平臺(tái)方案選型優(yōu)先推薦采用岸式。當(dāng)實(shí)際工程特殊要求需采用島式時(shí)，推薦采用高樁承臺(tái)方案。

（2） 《水位觀測(cè)平臺(tái)標(biāo)準(zhǔn)》和《海洋觀測(cè)規(guī)范 第2部分：海濱觀測(cè)》關(guān)于進(jìn)水孔孔徑設(shè)計(jì)方面本質(zhì)是一致的。結(jié)合公式推導(dǎo)過(guò)程和工程實(shí)際運(yùn)行影響因素，建議水位觀測(cè)平臺(tái)進(jìn)水孔尺寸設(shè)計(jì)應(yīng)適當(dāng)留有余度。

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（編輯：謝玲嫻）

Design of vertical water level observation platform in tidal river reach

ZHANG Zhongzhong

（Huadong Survey and Design Institute （Fujian） Co.，Ltd.，F(xiàn)uzhou 350003，China）

Abstract：

The vertical water level observation platform is often used to record water level data in long-term important hydrological stations.The hydrological characteristics of tidal river reach are complex，and the water level is affected by hydrodynamic factors such as river flow，tide and waves，etc.，which can easily cause problems of platform structure stability and water level observation accuracy.Therefore，for the Minjiang estuary hydrological station project we study and design a vertical water level observation platform in the tidal river reach.Through the relevant codes and standards analysis，space numerical model calculation and project cost comparison，we put forward a principle for the scheme selection of water level observation platform and aperture determination.It is suggested that the conventional water level observation platform in the tidal river reach should adopt the shore-type scheme，while the island-type elevated pile caps platform scheme should be adopted for special needs;the diameter of the inlet hole should be determined by standard formula calculation while reserving an appropriate margin.The practice showed that the observation data of the new water level observation platform of Minjiang estuary station met the accuracy requirements of water level observation in tidal river reach.The research results can be used as reference for subsequent similar projects.

Key words：

water level observation platform;scheme selection;structure stability;diameter of inlet hole;tidal river reach