楊 帆，張友鋒，余 姚

(1.贛南科技學(xué)院建設(shè)工程系,贛州 341000；2.贛州市智能建造重點實驗室,贛州 341000；3.江西省礦業(yè)工程重點實驗室， 贛州 341000；4.北京科技大學(xué)土木與資源工程學(xué)院，北京 100083；5.江西理工大學(xué)理學(xué)院，贛州 341000)

0 引 言

濕噴混凝土具有粉塵量低、施工簡便高效、漿體回彈量少及支護效果好等諸多優(yōu)勢，被廣泛應(yīng)用到隧道工程、水利工程中，由于其應(yīng)用效果俱佳也逐漸被應(yīng)用到地下采礦工程中[1-2]。我國高寒地區(qū)國土面積占總國土面積的30%左右，礦產(chǎn)資源儲量豐富，這些地區(qū)的平均溫度均較低[3]，而在這些地區(qū)采用濕噴混凝土技術(shù)后，混凝土的力學(xué)性能不可避免受到低溫環(huán)境的作用，進而影響混凝土質(zhì)量及支護效果。噴射混凝土的強度過低不能達到穩(wěn)定支護的目的，強度過高則會增加噴射混凝土的制備成本，因此有必要對低溫條件下濕噴混凝土力學(xué)性能及配比參數(shù)的優(yōu)化進行研究。

目前，諸多礦山科技工作者針對濕噴混凝土力學(xué)性能及配比參數(shù)開展了大量研究工作，Velay-lizancos等[4]研究了不同類型和配比的混凝土抗壓強度受溫度的影響，得出了低溫使混凝土凝結(jié)時間變慢的結(jié)論；Pichler等[5]發(fā)現(xiàn)C-S-H凝膠等水化產(chǎn)物會受養(yǎng)護溫度影響，使混凝土早期強度與水化反應(yīng)呈冪指數(shù)關(guān)系；Cui等[6]通過模擬干熱環(huán)境，分析了含纖維材料對混凝土力學(xué)性能、孔隙結(jié)構(gòu)的影響，并建立兩者間數(shù)學(xué)模型；李克慶等[7]對不同養(yǎng)護溫度的濕噴混凝土開展抗壓強度試驗，得出濕噴混凝土的抗壓強度增速隨著養(yǎng)護溫度的增加呈現(xiàn)出先快后緩直至基本穩(wěn)定趨勢。此外，秉持著可持續(xù)發(fā)展理念，學(xué)者們逐漸關(guān)注綠色混凝土制備技術(shù)，將粉煤灰、硅灰及礦渣等活性礦物摻合料替代部分水泥，該技術(shù)不僅降低混凝土的制備成本，也減少了對環(huán)境的污染[8-9]。張一帆等[10]通過開展活性粉末混凝土的抗壓強度試驗，得出添加一定量的硅灰能夠提高混凝土的抗壓強度，但對其抗折強度沒有顯著影響；胡亞飛等[11]得出了礦渣粉-粉煤灰摻量交互作用對混凝體強度影響大于硅粉-粉煤灰摻量交互作用；王輝等[12]開展了高性能自密實混凝土單軸抗壓試驗，得出自密實混凝土抗壓強度與粉煤灰摻量負相關(guān)；何淅淅等[13]通過開展混凝土棱柱抗壓性能的試驗研究，得出在低溫養(yǎng)護條件下添加一定量粉煤灰有利于混凝土抗壓強度增長的結(jié)論。

綜上可知，國內(nèi)外學(xué)者在低溫養(yǎng)護、礦物摻合料對混凝土力學(xué)性能影響方面取得了諸多有益的成果，能夠為混凝土的力學(xué)性能研究及配比參數(shù)設(shè)計提供一定的理論指導(dǎo)。但目前關(guān)于低溫養(yǎng)護條件下復(fù)摻礦物摻合料對濕噴混凝土力學(xué)性能的研究仍不多見，有必要開展進一步的研究工作?；诖耍疚臑橄到y(tǒng)探究低溫養(yǎng)護條件下復(fù)摻礦物摻合料對濕噴混凝土力學(xué)性能的影響規(guī)律，以濕噴混凝土抗壓強度為考察目標，通過正交設(shè)計試驗，探明養(yǎng)護溫度、礦物摻合料摻量對濕噴混凝土抗壓強度的影響，并通過極差與方差分析，得出作用于濕噴混凝土抗壓強度的顯著性影響因素，最后運用多元非線性回歸建立多因素耦合作用下的抗壓強預(yù)測模型。研究結(jié)果不僅為濕噴混凝土的參數(shù)設(shè)計提供指導(dǎo)，也能夠推動濕噴混凝土技術(shù)在高寒地區(qū)礦山的廣泛應(yīng)用。

1 實 驗

圖1 廢石顆粒的級配曲線Fig.1 Gradation curve of waste rock particles

1.1 試驗材料

本次試驗采用的廢石顆粒為普朗銅礦廢石破碎而成，顆粒粒徑最大為12 mm，其級配分布曲線如圖1所示，其中砂石顆粒粒徑分布范圍為：d10=0.3 mm，d50=7.0 mm，d80=10.0 mm(其中，d10，d50和d80分別為砂石質(zhì)量分數(shù)10%、50%及80%時對應(yīng)的粒徑)。水泥為P·O 42.5硅酸鹽水泥，粉煤灰為二級粉煤灰，硅灰型號為Elkem 920U硅微粉(粉煤灰、硅灰均來自成都凱斯博建材公司)。為改善混凝土的抗變形性能，在混凝土中添加一定量波浪型鋼纖維。粉煤灰和硅灰的化學(xué)組成見表1，廢石和水泥的化學(xué)組成見表2，鋼纖維的基本物理性質(zhì)見表3所示。

表1 粉煤灰和硅灰的化學(xué)組成Table 1 Chemical composition of fly ash and silica fume

表2 廢石和水泥的化學(xué)組成Table 2 Chemical composition of waste rock and cement

表3 鋼纖維的物理性質(zhì)Table 3 Physical properties of steel fiber

1.2 分析與測試

單軸抗壓試驗采用RMT-150C巖石力學(xué)試驗系統(tǒng)進行，該設(shè)備由中國科學(xué)院武漢巖土力學(xué)研究所研制，試驗過程由系統(tǒng)自動控制，試驗加載采用位移控制模式，壓力機垂直液壓缸的垂直出力選擇1 000 kN級別。廢石和水泥的化學(xué)成分采用Empyrean銳影X射線衍射儀，該檢測系統(tǒng)是由荷蘭帕納科公司研發(fā)，主要參數(shù)為：靶材Cu靶，管電壓40 kV，管電流40 mA。試塊微觀測試采用MLA 650F掃描電鏡，首先對試塊進行噴金處理，將噴金處理的試塊用導(dǎo)電膠連接到金屬托盤上，放置到掃描電鏡腔內(nèi)的載物臺上。合攏腔體并抽真空，15 min左右達到真空環(huán)境后，調(diào)整鏡頭位置和參數(shù)，對試塊的表面形貌進行觀測拍攝，觀察試塊的表面形態(tài)。

1.3 試驗方案

基于探索試驗，固定水泥摻量為480 kg/m3，鋼纖維摻量為50 kg/m3，粉煤灰、硅灰以內(nèi)摻方式進行添加，料漿水灰比為0.42，灰砂比為1 ∶4。通過文獻[14]可知，粉煤灰和硅灰復(fù)摻量達到30%(質(zhì)量分數(shù)，下同)時，對混凝土強度的提升效果最顯著。因此，試驗中粉煤灰和硅灰的最大復(fù)摻量設(shè)計為30%。考慮到本次試驗考察目標較多，選用正交試驗分析養(yǎng)護溫度、硅灰、粉煤灰對濕噴混凝土力學(xué)性能的影響規(guī)律。試驗設(shè)計方案見表4。

表4 正交試驗方案的因素及水平Table 4 Factors and levels of orthogonal test scheme

1.4 試驗過程

按照試驗設(shè)計方案稱取所需要的物料，并將物料放置在攪拌桶中，采用手持式攪拌機將物料攪拌均勻制備成料漿，隨后快速將料漿倒入清理好的模具中(模具長寬高均為70.7 cm)。將澆筑好的模具放置在實驗室內(nèi)常溫靜置24 h后進行脫模處理，隨后將試樣放置在設(shè)計好溫度的養(yǎng)護箱內(nèi)養(yǎng)護到指定齡期(養(yǎng)護箱溫度、濕度分別控制為20 ℃、90%)。試樣在設(shè)計溫度內(nèi)達到指定齡期后，采用壓力機對試樣進行壓縮試驗，每組試驗取3個樣品進行測試，取其均值作為試驗數(shù)據(jù)。

2 結(jié)果與討論

2.1 試驗結(jié)果

濕噴混凝土試樣不同養(yǎng)護齡期抗壓強度如表5所示，標準差如表6所示。為考察硅灰摻量(A)、粉煤灰摻量(B)、養(yǎng)護溫度(C)對濕噴混凝土力學(xué)性能的影響程度和顯著性影響因素，采用統(tǒng)計分析軟件 SPSS 進行極差分析和方差分析，結(jié)果見表7、表8。

表5 濕噴混凝土抗壓強度Table 5 Compressive strength of wet shotcrete

表6 濕噴混凝土抗壓強度標準差Table 6 Standard deviation of compressive strength of wet shotcrete

表7 極差分析結(jié)果Table 7 Results of range analysis

Notes:Kiis the average of the test results of various factors at leveli；Rrepresents range value.

表8 方差分析結(jié)果Table 8 Results of variance analysis

2.2 濕噴混凝土試樣抗壓強度的變化特征

圖2 不同養(yǎng)護齡期濕噴混凝土抗壓強度Fig.2 Compressive strength of wet shotcrete at different curing ages

圖2為濕噴混凝土試樣在不同養(yǎng)護齡期下的抗壓強度變化特征。由圖2可知，不同養(yǎng)護齡期濕噴混凝土試樣的抗壓強度均隨養(yǎng)護時間的增加而增大，這說明延長養(yǎng)護齡期能夠有效提升濕噴混凝土試樣的抗壓強度，有利于改善噴射混凝土的抗變形性能及承載性能。整體來看，不同養(yǎng)護齡期濕噴混凝土的抗壓強度增幅并不相同。當(dāng)養(yǎng)護齡期從7 d增加至28 d時，濕噴混凝土的抗壓強度增幅顯著，說明在該養(yǎng)護區(qū)間濕噴混凝土內(nèi)部水泥水化反應(yīng)程度強烈；當(dāng)養(yǎng)護齡期從28 d增加至56 d時，濕噴混凝土試樣的抗壓強度僅有小幅增長，說明在該齡期范圍內(nèi)，水泥水化反應(yīng)趨于完全，側(cè)面反映了濕噴混凝土在養(yǎng)護后期的抗壓強度逐漸趨于穩(wěn)定。

2.3 礦物摻合料及溫度對濕噴混凝土強度的影響規(guī)律

圖3為濕噴混凝土抗壓強度與三因素間的關(guān)系曲線。由圖3(a)可知，不同養(yǎng)護齡期濕噴混凝土試樣的抗壓強度均隨硅灰摻量的增加而增大，說明添加一定量硅灰能有效改善濕噴混凝土力學(xué)性能。當(dāng)養(yǎng)護齡期為7 d時，硅灰摻量的增加對濕噴混凝土試樣抗壓強度的影響最為顯著，而對濕噴混凝土后期抗壓強度影響程度有所減弱。硅灰中的活性物質(zhì)不僅可以參與水化反應(yīng)生成一定量C-S-H凝膠，并且硅灰與砂石顆粒相比屬于細顆粒，添加硅灰能夠填充孔隙，進而提高了濕噴混凝土的力學(xué)性能[15]。由圖3(b)可知，添加一定量粉煤灰也能夠有效提高濕噴混凝土的抗壓強度，但不同養(yǎng)護齡期則具有一定差異性。養(yǎng)護齡期7 d的濕噴混凝土抗壓強度隨粉煤灰含量的增加而顯著提高，這歸功于粉煤灰的“火山灰效應(yīng)”及細顆粒的填隙作用[16]，粉煤灰摻量超過10%，養(yǎng)護后期濕噴混凝土抗壓強度基本無顯著變化。由圖3(c)可知，不同養(yǎng)護齡期的濕噴混凝土抗壓強度均隨養(yǎng)護溫度的增加而不斷增大，且增幅各不相同；養(yǎng)護齡期為7 d、28 d及56 d時，養(yǎng)護溫度從3 ℃增加至10 ℃，濕噴混凝土試樣的抗壓強度分別增大了16.13%、13.16%及12.62%，可以看出濕噴混凝土強度增幅隨養(yǎng)護齡期的增大而減小。濕噴混凝土本質(zhì)上仍屬于水泥基復(fù)合材料，養(yǎng)護溫度的增加能夠促進水泥的水化反應(yīng)及礦物摻合料中的活性物質(zhì)參與水化反應(yīng)，使得大量C-S-H凝膠填充到固體顆粒間，形成致密的網(wǎng)絡(luò)支撐結(jié)構(gòu)，因此濕噴混凝土試樣強度隨著養(yǎng)護溫度的增加而增大[17]。

圖3 濕噴混凝土抗壓強度與三因素關(guān)系Fig.3 Relationship between compressive strength of wet shotcrete and three factors

2.4 濕噴混凝土強度對三因素的敏感性分析

通過對濕噴混凝土試樣抗壓強度的極差與方差進行分析，得到了三因素對抗壓強度的敏感程度。由表7濕噴混凝土試樣7 d抗壓強度的極差分析可知，在試驗設(shè)計范圍內(nèi)，三因素對濕噴混凝土抗壓強度的影響程度順序為硅灰摻量(4.62)>養(yǎng)護溫度(2.04)>粉煤灰摻量(1.66)；由表8濕噴混凝土試樣7 d抗壓強度的方差分析可知，粉煤灰摻量及養(yǎng)護溫度的顯著性水平p值均大于0.05，說明粉煤灰摻量及養(yǎng)護溫度均不是濕噴混凝土試樣7 d抗壓強度的顯著性影響因素，而硅灰摻量的顯著性水平p值小于0.05，說明硅灰摻量為試樣7 d抗壓強度的顯著性影響因素。此外，根據(jù)試驗組每一水平的平均強度可知，在本次試驗范圍內(nèi)濕噴混凝土試樣7 d抗壓強度達到最大值的配比參數(shù)：硅灰摻量(15%)、粉煤灰摻量(15%)及養(yǎng)護溫度(10 ℃)。對于28 d濕噴混凝土抗壓強度在試驗設(shè)計范圍內(nèi)，三種因素對混凝土試樣抗壓強度的影響程度順序為硅灰摻量(3.27)>養(yǎng)護溫度(2.81)>粉煤灰摻量(1.86)；根據(jù)表8的方差分析結(jié)果可知，硅灰摻量、粉煤灰摻量及養(yǎng)護溫度的顯著性水平p值均小于0.05，說明三因素均為試樣28 d抗壓強度的顯著性影響因素。此外，根據(jù)試驗組每一水平的平均強度可知，在本次試驗范圍內(nèi)濕噴混凝土試樣28 d抗壓強度達到最大值的配比參數(shù)：硅灰摻量(15%)、粉煤灰摻量(15%)及養(yǎng)護溫度(10 ℃)。對于56 d濕噴混凝土抗壓強度在試驗設(shè)計范圍內(nèi)，三種因素對濕噴混凝土試樣抗壓強度的影響程度順序為硅灰摻量(2.74)>養(yǎng)護溫度(2.27)>粉煤灰摻量(0.94)；根據(jù)表8的方差分析結(jié)果可知，硅灰摻量、粉煤灰摻量及養(yǎng)護溫度的顯著性水平p值均大于0.05，說明三因素均不是試樣56 d抗壓強度的顯著性影響因素。此外，根據(jù)試驗組每一水平的平均強度可知，在本次試驗范圍內(nèi)的濕噴混凝土試樣56 d抗壓強度達到最大值的配比參數(shù)：硅灰摻量(15%)、粉煤灰摻量(15%)及養(yǎng)護溫度(10 ℃)。

2.5 濕噴混凝土強度的多因素耦合預(yù)測模型

為定量分析硅灰摻量、粉煤灰摻量及養(yǎng)護溫度與濕噴混凝土抗壓強度間的關(guān)系，建立考慮因素交互作用的多因素非線性回歸模型，模型的表達式如(1)所示：

(1)

式中：y為濕噴混凝土抗壓強度，MPa；x1為硅灰摻量，%；x2為粉煤灰摻量，%；x3為養(yǎng)護溫度，℃；bk為模型的回歸系數(shù)，其中k=(0,1,2,3,…,6)。

結(jié)合濕噴混凝土試樣在7 d、28 d及56 d的抗壓強度數(shù)據(jù)，利用統(tǒng)計分析(SPSS)軟件自定義模型板塊功能，自主構(gòu)建多因素回歸模型，并依據(jù)正交試驗數(shù)據(jù)求解出方程的回歸系數(shù)，從而建立濕噴混凝土試樣的抗壓強度回歸模型如式(2)～式(4)所示：

濕噴混凝土試樣7 d抗壓強度回歸模型：

(2)

濕噴混凝土試樣28 d抗壓強度回歸模型：

(3)

濕噴混凝土試樣56 d抗壓強度回歸模型：

(4)

結(jié)合建立的濕噴混凝土試樣抗壓強度回歸模型，將正交試驗測試得到的數(shù)據(jù)帶入到回歸模型中。由圖4的實測值與預(yù)測值的變化規(guī)律可以看出，濕噴混凝土試樣的7 d、28 d及56 d的抗壓強度的最大誤差分別為1.82%、8.12%及4.21%，可以看出預(yù)測模型能夠較為準確地預(yù)測試樣的抗壓強度，能夠現(xiàn)場工程實踐設(shè)計提供一定的理論指導(dǎo)。此外，結(jié)合正交試驗結(jié)果可知，在本次試驗范圍內(nèi)的混凝土在硅灰摻量為15%、粉煤灰摻量為15%及養(yǎng)護溫度為10 ℃時，濕噴混凝土試樣的抗壓強度不僅達到最大值，而且也達到了該礦山井巷工程對噴射混凝土的技術(shù)參數(shù)要求，試驗得到的研究結(jié)果能夠為同類型高寒礦山地區(qū)的噴射混凝土的參數(shù)設(shè)計提供一定的參考。

圖4 濕噴混凝土抗壓強度實測值與預(yù)測值曲線Fig.4 Curves between measured value and predicted value of wet shorcrete compressive strength

2.6 因素間的交互作用對濕噴混凝土抗壓強度的影響規(guī)律

本文以養(yǎng)護齡期28 d時的濕噴混凝土抗壓強度為例，構(gòu)建混凝土試樣抗壓強度的3D可視化模型，以分析因素間交互作用對濕噴混凝土力學(xué)性能影響規(guī)律。圖5(a)為養(yǎng)護溫度為10 ℃時，硅灰摻量和粉煤灰摻量的交互作用對濕噴混凝土試樣抗壓強度的影響；圖5(b)為粉煤灰摻量為10%時，硅灰摻量和養(yǎng)護溫度的交互作用對濕噴混凝土試樣抗壓強度的影響；圖5(c)為硅灰摻量為10%時，粉煤灰摻量和養(yǎng)護溫度的交互作用對濕噴混凝土試樣抗壓強度的影響。

由圖5(a)可知:當(dāng)粉煤灰摻量為5%時，隨著硅灰摻量從5%增加至15%，濕噴混凝土抗壓強度增加了51.0%；當(dāng)粉煤灰摻量為15%時，隨著硅灰摻量從5%增加至15%，濕噴混凝土抗壓強度增加了22.3%，可看出抗壓強度對硅灰摻量的敏感性與粉煤灰摻量負相關(guān)。因此，當(dāng)添加硅灰和粉煤灰來改善濕噴混凝土力學(xué)性能時，為充分提高硅灰對濕噴混凝土抗壓強度的改善效果，粉煤灰含量不宜設(shè)計為較高的比例。由圖5(b)可知：當(dāng)養(yǎng)護溫度為3 ℃時，隨著硅灰摻量從5%增加至15%時，濕噴混凝土試樣的抗壓強度分別增加了22.2%；當(dāng)養(yǎng)護溫度為10 ℃，隨著硅灰摻量從5%增加至15%時，抗壓強度分別增加了32.1%，可以濕噴看出抗壓強度對硅灰摻量的敏感性與養(yǎng)護溫度正相關(guān)。由圖5(c)可知：當(dāng)養(yǎng)護溫度為3℃時，隨著粉煤灰摻量從5%增加至15%時，濕噴混凝土試樣的抗壓強度分別增加了7.6%；當(dāng)養(yǎng)護溫度為10 ℃，隨著硅灰摻量從5%增加至15%時，抗壓強度分別增加了22.3%，可以看出抗壓強度對粉煤灰摻量的敏感性也與養(yǎng)護溫度正相關(guān)。此外，通過對比粉煤灰和硅灰摻量對濕噴混凝土抗壓強度的改善效果可知，當(dāng)養(yǎng)護溫度處于較低范圍時，硅灰對濕噴混凝土抗壓強度提升效果要明顯優(yōu)于粉煤灰對濕噴混凝土抗壓強度的提升效果，因此在高寒地區(qū)設(shè)計濕噴混凝土性能參數(shù)時，可以優(yōu)先提高硅灰的添加量。

圖5 因素交互作用對濕噴混凝土抗壓強度影響Fig.5 Influence of factor interaction on compressive strength of wet shotcrete

2.7 養(yǎng)護溫度對濕噴混凝土微觀結(jié)構(gòu)的影響

濕噴混凝土宏觀抗壓強度的變化其本質(zhì)上是內(nèi)部成分和微觀結(jié)構(gòu)變化的結(jié)果。圖6為粉煤灰摻量、硅灰摻量均為15%時，濕噴混凝土在不同養(yǎng)護溫度下的內(nèi)部微觀結(jié)構(gòu)SEM照片。由圖6(a)可知，當(dāng)養(yǎng)護溫度為3 ℃時，濕噴混凝土內(nèi)部生成了針狀鈣礬石晶體及C-S-H凝膠，并且濕噴混凝土內(nèi)部存有明顯的孔隙結(jié)構(gòu)，微觀結(jié)構(gòu)的致密性較差；由圖6(b)可知，當(dāng)養(yǎng)護溫度為6 ℃時，濕噴混凝土內(nèi)部也生成了大量的針狀鈣礬石晶體及C-S-H凝膠，并且濕噴混凝土內(nèi)部也存在一些孔隙結(jié)構(gòu)，但與養(yǎng)護溫度為3 ℃的試樣相比，微觀結(jié)構(gòu)的致密性有所改善；由圖6(c)可知，當(dāng)養(yǎng)護溫度為10 ℃時，濕噴混凝土內(nèi)部也生成了少量的針狀鈣礬石晶體，但絮團狀的C-S-H凝膠則大量覆蓋在濕噴混凝土試樣表面，并且與養(yǎng)護溫度為3 ℃和6 ℃的試樣相比可知養(yǎng)護溫度的增加使得團絮狀膠凝物質(zhì)大量生成，此時水化產(chǎn)物黏結(jié)得相當(dāng)密實，抗壓強度得到進一步的增強。因此，隨著養(yǎng)護溫度的提高，水化程度和水化產(chǎn)物的結(jié)晶程度越來越高濕噴混凝土內(nèi)部缺陷逐漸減少，結(jié)構(gòu)變得更為致密，從而提高了濕噴混凝土的承載能力，宏觀上表現(xiàn)為抗壓強度的增加。

圖6 不同養(yǎng)護溫度下濕噴混凝土的微觀結(jié)構(gòu)Fig.6 Microstructure of wet shotcrete at different curing temperatures

3 結(jié) 論

本文采用正交試驗設(shè)計方法對濕噴混凝土的力學(xué)性能開展了研究，系統(tǒng)揭示了硅灰摻量、養(yǎng)護溫度及粉煤灰摻量對濕噴混凝土抗壓強度的影響規(guī)律，并結(jié)合SEM闡明了養(yǎng)護溫度對混凝土力學(xué)性能的影響機理，得到相關(guān)結(jié)論如下：

(1)不同養(yǎng)護齡期的濕噴混凝土抗壓強度增幅不同:養(yǎng)護齡期從7 d增至28 d時，增幅顯著；28 d增至56 d時，則小幅增長。硅灰摻量的增加能夠顯著提高濕噴混凝土試樣的抗壓強度，并且對早期強度的提升效果最為明顯；增加粉煤灰摻量也能顯著提升濕噴混凝土早期強度，但摻量超過10%后，濕噴混凝土抗壓強度基本不受粉煤灰摻量影響。

(2)由濕噴混凝土抗壓強度極差與方差分析可知，養(yǎng)護齡期為3 d、7 d及28 d時，三因素對濕噴混凝土抗壓強度影響程度順序為：硅灰摻量>養(yǎng)護溫度>粉煤灰摻量。此外，硅灰摻量為試樣7 d抗壓強度的顯著性影響因素，而在養(yǎng)護齡期為28 d時，三因素均為濕噴混凝土試樣抗壓強度的顯著性影響因素。

(3)構(gòu)建的抗壓強度多元非線性回歸模型能夠很好地預(yù)測濕噴混凝土抗壓強度，為高寒地區(qū)的現(xiàn)場工程應(yīng)用提供一定指導(dǎo)。此外，依據(jù)正交實驗結(jié)果，濕噴混凝土試樣7 d、28 d及56 d抗壓強度達到最大值時硅灰摻量為15%，粉煤灰摻量為15%，養(yǎng)護溫度為10 ℃。

(5)養(yǎng)護溫度不變時，濕噴混凝土抗壓強度對硅灰摻量的敏感性與粉煤灰摻量負相關(guān)；濕噴混凝土抗壓強度對礦物摻合料的敏感性則與養(yǎng)護溫度正相關(guān)，說明養(yǎng)護溫度的增加能夠提高礦物摻合料對濕噴混凝土抗壓強度的改善效果。

(6)結(jié)合濕噴混凝土試樣的微觀結(jié)構(gòu)分析可知，隨著養(yǎng)護溫度的提高，濕噴混凝土內(nèi)部缺陷逐漸減少，結(jié)構(gòu)變得更為致密，從而提高了濕噴混凝土的承載能力，宏觀上表現(xiàn)為抗壓強度的增加。