鄭維成 ZHENG Wei-cheng；李雨陽 LI Yu-yang；魏光 WEI Guang

（貴州水利水電職業(yè)技術學院，貴陽 551416）

0 引言

在地震作用下，工程結構會產生振動響應，結構由于過大的振動不僅無法正常使用，而且會導致不可逆的破壞，甚至整體倒塌，或由于非結構構件、設備等破壞而造成嚴重的經濟損失。為了平衡抗震結構的經濟和安全問題，人們開始從能量轉換或消耗的角度研究有效減輕地震影響的技術，從而提出消能減震技術。消能減震技術具有原理簡明、減震性能良好和減震裝置易于更換等特性，發(fā)展前景廣闊。

消能減震技術是把減震裝置安裝在結構的適當部位，通過減震裝置來耗散或吸收結構振動能量，減小結構振動響應，避免其破壞甚至倒塌，以達到控振目的。

1 剪切鋼板耗能器

剪切鋼板耗能器由Seki等開發(fā)研制[1]，主要是利用軟鋼的剪切變形耗能；基本構造是由上下連接板和中間型鋼組成；原理：在水平力作用下，結構發(fā)生層間位移，圖1中板2產生彎曲變形，板1產生剪切變形消耗能量。其布置型式主要有支撐式和墻式布置，如圖2所示。

圖1 剪切鋼板耗能裝置構造圖

圖2 剪切鋼板阻尼器立面布置型式

2 減震裝置在SAP中的實現(xiàn)

SAP中有多種非線性單元可模擬各種非線性行為，針對本文所用的剪切阻尼器，采用Plastic（Wen）非線性單元模擬，其恢復力模型是基于Bouc-Wen模型。

3 減震裝置布置一般原則

合理的布置減震裝置，可以有效提高結構的耗能能力，從而減小結構的振動響應，同時保證結構的安全。減震裝置的布置一般認為各層均布為最優(yōu)，其次是隔層布置，或是在薄弱層布置，然而后兩種情況會因個別層剛度有所加大而產生鄰層位移放大的現(xiàn)象[2]?？紤]減震裝置分散、對稱，沿主軸方向單向或雙向布置，并且宜布置在較大位移處，并且不影響建筑功能及美觀，綜合技術經濟因素合理分析確定其數(shù)量、規(guī)格和分布，使得受力均勻合理，耗能能力顯著，同時還需考慮結構的工作性能[3]。

4 能量最小原理

即整個地震中結構耗能能力不低于輸入結構的能量。

上式中動能和彈性應變能不起耗能作用，主要依靠結構構件的滯回耗能、阻力耗能和耗能裝置耗能，但結構本身的滯回耗能是以破壞形式表現(xiàn)，為了使得主體結構在地震中出于安全工作狀態(tài)，基于式（2）的能量平衡式，采用耗能性能良好的耗能裝置并合理布置，可使得耗散的能量Ed最大，從而作用于主體結構的能量最小，從而確保整體結構安全性能。

5 連續(xù)搜索算法

連續(xù)搜索算法步驟：首先計算出結構的地震作用結果，代入目標函數(shù)求得其值，將減震裝置安裝在目標函數(shù)最優(yōu)的位置；然后修改結構的剛度和阻尼等參數(shù)，再次計算分析，尋找新的最優(yōu)位置，安裝下一個減震裝置；如此循環(huán)，直到滿足規(guī)范要求和減震目標。

6 確定目標函數(shù)

先根據(jù)要求確定合理的控制函數(shù)，再按控制函數(shù)把減震裝置布置在適當?shù)奈恢?。控制函?shù)類型有多種，如平均耗能、最大位移角、最大加速度、二次型等。對于確定型號的阻尼器，屈服前剛度是定值；屈服后剛度及有效剛度雖然會受到加載速度、加速度等條件的影響，但影響很小，可以近似的認為定值來處理。依據(jù)《建筑消能減震技術規(guī)程》第6.3.2條要求[4]和雙線性恢復力模型，剪切阻尼器在一個振動周期中，耗能為：Wd=αd02，α為定值，d0為阻尼器的最大位移。

由此得出，若要減震裝置有效地耗散地震能量，最好是將其安裝在結構中相對變形較大的位置。結合控制目標和《抗規(guī)》要求，本文選用層間位移角[5]作為控制函數(shù)進行優(yōu)化。即

Δui表示結構層間位移，hi表示結構層高。

結合目標函數(shù)與搜索算法，減震裝置優(yōu)化布置步驟如下：

①對非減震結構進行彈性時程分析，計算Ai值，在Ai最大樓層的適當位置安裝第一批阻尼器；

②對模型進行彈性時程分析，再次計算Ai值，將下一批阻尼器安裝在Ai最大樓層的合適位置；

③多次重復第②步，使各層間位移角都達到減震目標值Δumax≤h/600。

7 案例優(yōu)化分析

該工程結構為框架混凝土結構，11層，高36.8m，8度（0.30g）設防，第三組，場地類別為Ⅱ類，一級框架抗震。減震目標位移角：多遇地震作用下為1/600。

應用SAP有限元軟件，依據(jù)YJK模型建立合理的非減震分析計算模型。通過對比SAP、YJK非減震結構模型的計算結果（包括質量、周期和反應譜法分析所得剪力、位移等），校核SAP結構模型，結果見表1～表3，通過比較：質量差值為1.02%、前三自振周期最大差值為5.83%、地震層間剪力最大差值為7.95%。從對比結果可知，SAP結構模型與YJK結構模型質量、周期和層間剪力差異都很小，可認為兩模型一致，即該減震分析計算模型正確。

表1 結構總質量比較（Ton）

表3 結構地震剪力對比（kN）

表中差值為：（|SAP-YJK|/YJK）*100%。

表2 結構周期比較（s）

據(jù)確定的目標函數(shù)和連續(xù)搜索算法，按照薄弱層布置原則，應用非線性分析法對減震裝置進行優(yōu)化布置，以COALINGA地震波為減震分析時程輸入，優(yōu)化過程見表4。

表4 剪切阻尼器優(yōu)化布置過程表（單位：10-3rad）

通過搜索薄弱層位置并布置剪切阻尼器（圖3），直至布置到第6批剪切阻尼器后，整體結構最大層間位移角達到減震目標值（1/600），并且三、四、九層鄰近層位移的變化也比較均勻，所以不用再布置阻尼器，以此為最終的最優(yōu)布置剪切阻尼器減震模型（圖4）。

圖3 剪切阻尼器平面布置位置

圖4 剪切阻尼器SAP模型

8 結論

建立了符合要求的減震結構模型，基于剪切阻尼器力學計算模型和能量最小原則，按照建立的阻尼器位置目標函數(shù)，對減震裝置在結構中的位置進行了優(yōu)化。結果表明：

①在豎向薄弱位置處布置剪切阻尼器，能有效改善結構的抗震性能，提高結構剛度的同時也為結構提供了阻尼，增加耗能性能；②布置到第6批剪切阻尼器后，結構最大層間位移角從1/438降至1/641，達到減震目標1/600；③阻尼器相鄰層間位移的變化比較均勻，符合結構設計要求。