何之舟，潘 鵬，王海深

(1. 清華大學土木工程系，北京 100084；2. 清華大學土木工程安全與耐久教育部重點實驗室，北京 100084)

據(jù)統(tǒng)計，2018 年全國建筑全過程能耗占能源消費總量的46.5%，其中建筑運行階段能耗占比接近50%[1]。為順應(yīng)可持續(xù)發(fā)展要求，國家大力提倡綠色建筑發(fā)展，對建筑保溫隔熱能力提出更高的要求。自保溫砌體墻[2-3]、預(yù)制混凝土保溫墻[4-5]、復(fù)合保溫內(nèi)墻[6]等構(gòu)件近年來得到大量研究和發(fā)展。夾心保溫墻體具有良好的保溫隔熱性、耐火、耐腐蝕和施工便易性[7]，是目前外墻保溫系統(tǒng)發(fā)展的一大趨勢。夾心保溫墻體的組成如圖1 所示。外葉板、內(nèi)葉板為混凝土板，位于保溫層前、后兩側(cè)，保護保溫層免受環(huán)境侵蝕。保溫層通常采用聚苯板[8]等材料，起到主要的保溫隔熱作用。內(nèi)葉板四周與結(jié)構(gòu)主體相連，厚度通常為200 mm。外葉板厚度通常為60 mm，四周與旁邊墻體的外葉板之間通常有2 cm 的空隙，確保受熱膨脹時互相不產(chǎn)生擠壓。連接件垂直穿過3 層，兩端錨固在內(nèi)、外葉板中。由于混凝土板與保溫層之間的粘結(jié)和摩擦力很小，因此，外葉板荷載幾乎全部通過連接件傳遞到內(nèi)葉板上。連接件系統(tǒng)的力學性能決定了墻體內(nèi)外葉板的協(xié)同受力和變形能力，根據(jù)其組合程度分為完全組合式、部分組合式和非組合式墻體[9]。

圖1 夾心保溫墻體示意圖Fig. 1 Illustration of insulation sandwich wall panels

根據(jù)幾何構(gòu)造不同，連接件分為格構(gòu)式和分離式2 類[10]。格構(gòu)式連接件通常由FRP 材料形成的平面或空間桁架組成。Hodicky 等[11]、Frankl 等[12]、Rizkalla 等[13]、Chen 等[14]研究了GFRP/CFRP 格構(gòu)式連接件在墻板中的剪力傳遞機制，發(fā)現(xiàn)格構(gòu)式連接件夾心保溫墻體的組合程度普遍較高。楊樹林[15]提出了GFRP 格構(gòu)式連接件墻體中剪力流計算方法，提供了設(shè)計參考。分離式連接件的截面包括板 狀[16-17]、棒 狀[18]、U/V 形[19]、十 字 型 截 面[20]等，單個連接件的尺寸相對較小，因此墻體中通常布置多個連接件以形成系統(tǒng)，共同承擔荷載。Rizkalla 等[13]研究發(fā)現(xiàn)采用分離式連接件的夾心保溫墻體組合程度很低。薛偉辰等[21]、Dutta 等[22]、Naito 等[23]對不同構(gòu)造形式的連接件分別開展了拉拔、剪切等試驗，研究其破壞模式和力學性能。

由于格構(gòu)式連接件體系組合程度高，墻體在溫度作用下易產(chǎn)生較大的應(yīng)力[24]，《裝配式混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》JGJ 1-2014(下稱《規(guī)程》)[25]推薦使用分離式連接件和非組合式夾心保溫墻體。目前分離式連接件系統(tǒng)常見的設(shè)計方法以滿足剛度和強度要求為原則[16,18,26]，即承載力極限狀態(tài)下各連接件受力不超過設(shè)計強度，正常使用極限狀態(tài)下墻體變形不超過2.54 mm[27]。計算各類外葉板整體荷載在每個連接件中的分配情況，是連接件系統(tǒng)設(shè)計的前提。采用有限元分析方法，或?qū)⑦B接件視為彈性支座、外葉板視為彈性板，基于平面板殼理論，可精確計算各連接件的受力情況。上述兩種方式計算量大、門檻高，不利于夾心保溫墻體的快速設(shè)計與應(yīng)用。目前連接件荷載近似計算方法的研究相對較少。國際上應(yīng)用較為廣泛的分離式連接件系統(tǒng)，如Halfen[16]、Thermomass[18]，其荷載計算方法也存在一定局限性。Halfen[16]系統(tǒng)未考慮地震作用和外葉板溫度膨脹/收縮所造成的連接件內(nèi)力。Thermomass[18]系統(tǒng)在一片墻體中只采用一種截面的連接件按陣列排列，外葉板荷載在連接件系統(tǒng)內(nèi)均勻分配。這種設(shè)計方法較為簡單，但會造成為了滿足墻體面內(nèi)抗剪強度需要布置較多的連接件，導(dǎo)致在面外荷載承載能力上具有較大的冗余度，從而出現(xiàn)設(shè)計不經(jīng)濟的情況。

針對上述問題，本文基于自研發(fā)的高性能GFRP分離式連接件[28-29]，提出了一種新型分離式連接件系統(tǒng)，該系統(tǒng)由兩類不同力學特征的連接件協(xié)同工作，共同承擔荷載。通過理論分析、有限元計算驗證等手段，研究在外葉板各類荷載作用下，系統(tǒng)內(nèi)各連接件的荷載計算方法；以此為基礎(chǔ)，建立基于剛度和強度的連接件系統(tǒng)設(shè)計流程，并提出連接件合理布置原則；基于上述流程和原則，開發(fā)基于ObjectARX 的連接件設(shè)計配套軟件。

1 新型分離式連接件系統(tǒng)

新型分離式連接件系統(tǒng)如圖1 所示，系統(tǒng)中包括2 類連接件—承力連接件和限位連接件。承力連接件截面積大，慣性矩高，彎-剪剛度大，主要作用是將外葉板荷載所產(chǎn)生的面內(nèi)剪力傳遞至內(nèi)葉板。限位連接件截面積小、慣性矩低、彎-剪剛度小，但具有一定的軸向剛度和承載力，可認為其不傳遞剪力，只傳遞外葉板所受的面外荷載，限制外葉板的變形。兩種連接件各自發(fā)揮其優(yōu)勢，互相配合，實現(xiàn)安全性和經(jīng)濟性的結(jié)合。

承力連接件采用工字型截面，如圖2(a)所示。連接件采用端部插入短鋼筋的錨固方式，如圖2(b)所示，連接件兩端在翼緣和腹板上預(yù)先開孔，安裝時插入錨固鋼筋，并與墻板分布筋綁扎連接，荷載通過錨固鋼筋傳遞到分布筋，最終傳遞至混凝土中。三種限位連接件如圖2(c)所示，分別為板狀和十字型截面。連接件兩端采用“槽口錨固”方法，即在兩端設(shè)置三角形槽口，利用槽口處連接件截面與混凝土的擠壓和接觸作用傳遞荷載。由于FRP 材料具有輕質(zhì)、高強、熱傳導(dǎo)系數(shù)低的特點，連接件采用GFRP 材料拉擠制作而成，其材料性能如表1 所示。其中，Xt、Xc、Yt、Yc、S、E1、E2、G12、 γ12分 別 表 示 纖 維 軸向拉伸強度、軸向壓縮強度、纖維垂直拉伸強度、垂直壓縮強度、剪切強度、軸向彈性模量、垂直彈性模量、剪切模量和泊松比。

圖2 新型GFRP 連接件Fig. 2 Novel GFRP connector

表1 GFRP 材料性能試驗結(jié)果Table 1 Material properties of GFRP

2 連接件荷載計算方法

2.1 墻體荷載及其分類

夾心保溫墻體在使用階段，需考慮外葉板自重、三向地震作用、風壓/吸力和溫度作用的影響，如圖3 所示。此外，作為預(yù)制裝配式構(gòu)件，夾心保溫墻體需考慮施工階段的荷載驗算，包括平吊出模、運輸、貯存、吊裝等過程中的荷載。根據(jù)外荷載方向和種類劃分為以下4 類：

圖3 外葉板使用階段荷載情況Fig. 3 Loading condition of the outer layer

1) 面內(nèi)荷載。包括外葉板自重、面內(nèi)水平地震和豎向地震作用，以及施工階段的吊運、安裝等狀態(tài)的重力荷載。在此類荷載作用下，外葉板會產(chǎn)生相對于內(nèi)葉板的面內(nèi)整體位移。連接件在傳遞此類荷載時，會受到外葉板面內(nèi)方向的剪力和由此產(chǎn)生的彎矩，并將內(nèi)力傳遞至內(nèi)葉板。

2) 面外荷載。包括面外地震作用、風荷載，以及施工階段的平吊出模、水平貯存等狀態(tài)的重力荷載。在此類荷載作用下，外葉板會產(chǎn)生面外變形。為限制此變形，連接件受到軸向的拉、壓作用，并傳遞至內(nèi)葉板。

3) 溫度梯度作用。如圖3(b)所示。當外界溫度突然變化時，外葉板內(nèi)外兩側(cè)出現(xiàn)溫差，導(dǎo)致外葉板變形不均勻，產(chǎn)生“熱彎曲”效應(yīng)。連接件限制外葉板的變形，內(nèi)部產(chǎn)生軸向拉(壓)內(nèi)力，并傳遞至內(nèi)葉板。

4) 均勻溫度變化。在夏季(冬季)，受環(huán)境溫度影響，外葉板整體溫度會高于(低于)生產(chǎn)和安裝時的溫度，導(dǎo)致外葉板發(fā)生整體膨脹(收縮)。連接件兩端會產(chǎn)生垂直于軸向的相對位移，產(chǎn)生剪力和彎矩作用，并傳遞至內(nèi)葉板。

上述四類荷載均整體作用于外葉板，連接件對于外葉板屬離散的“點約束”。下文基于理論分析和有限元計算，提出各連接件的荷載計算方法。

2.2 面內(nèi)荷載

外葉板面內(nèi)荷載在連接件系統(tǒng)內(nèi)產(chǎn)生剪力。由于承力連接件的彎-剪剛度遠大于限位連接件，因此可認為所有面內(nèi)荷載均由承力連接件承擔。由于面內(nèi)水平和豎向荷載均存在，承力連接件在兩個方向均需要設(shè)置，且同方向連接件宜圍繞外葉板重心均勻布置，以使得受力均衡。承力連接件系統(tǒng)面內(nèi)荷載分配示意如圖4 所示。其中：i表示當觀測方向為向下受剪時，位于外葉板重心左側(cè)的強軸抗剪承力連接件，n1表示其個數(shù)；j表示觀測方向為向下受剪時，位于外葉板重心右側(cè)的強軸抗剪承力連接件，n2表示其個數(shù)；k表示弱軸抗剪承力連接件，n3表示其個數(shù)；a表示連接件到外葉板重心所在橫軸(縱軸)的距離，若連接件位于重心左側(cè)，a為正，否則a為負；F表示連接件分配的荷載。

圖4 面內(nèi)荷載分配示意Fig. 4 Illustration of in-plane load allocation

為驗證式(5)～式(9)的準確性，設(shè)置了如圖5 所示的算例。內(nèi)、外葉板尺寸均為4000 mm×3000 mm。圖5(a)和圖5(b)分別表示外葉板受到38.24 kN 豎向荷載和28.08 kN 水平荷載的情況。根據(jù)算例的設(shè)計尺寸信息，利用ABAQUS 建立有限元模型，將有限元計算結(jié)果與計算結(jié)果進行對比。有限元模型如圖6 所示。內(nèi)外葉板和連接件均采用S4R殼單元，網(wǎng)格密度為5 mm。內(nèi)葉板厚度200 mm，外葉板厚度60 mm，保溫層厚度300 mm，其他尺寸及位置與圖5 中的算例完全相同。通過插入鋼筋層(rebar layer)的方式在內(nèi)外葉板中間厚度處設(shè)置雙向分布筋，直徑8 mm，間距200 mm。由于在計算荷載下連接件兩端錨固處不會發(fā)生破壞，且錨固不是本文研究的重點，因此在模型中進行簡化，將連接件兩端與內(nèi)、外葉板對應(yīng)位置采用Tie 的方式形成約束[30]。約束內(nèi)葉板四邊的3 個平動自由度，模擬實際墻體的四邊簡支邊界條件。在外葉板中通過Gravity 方式分別施加豎向荷載38.24 kN 和水平荷載28.08 kN[30]。

圖5 面內(nèi)荷載分配算例(尺寸/mm；荷載/kN)Fig. 5 Cases of in-plane load allocation

圖6 面內(nèi)荷載分配有限元驗證模型Fig. 6 FE model for verifying in-plane load allocation method

模型涉及混凝土、GFRP 和鋼材3 種材性。混凝土和鋼材均設(shè)置為各向同性材料?；炷翉椥阅Ａ亢筒此杀确謩e為30 GPa 和0.2，采用塑性損傷模型。鋼材彈性模量和泊松比分別為200 GPa和0.3，采用雙線性模型定義其本構(gòu)。GFRP 材料采用Hashin 損傷模型。各材料的材性參數(shù)見表2，其中，混凝土和鋼筋的數(shù)據(jù)根據(jù)前期試驗結(jié)果得到[29]。此外，GFRP 的強度和彈性模量取值根據(jù)表1 確定。

表2 有限元模型主要參數(shù)Table 2 Main parameters of FE models

有限元計算達到設(shè)計荷載時，混凝土、鋼材、FRP 均處于彈性狀態(tài)。根據(jù)式(5)～式(9)和有限元分析得到的各連接件荷載分配值如圖5 所示，括號內(nèi)外分別是有限元模型和公式的計算結(jié)果，兩者較為接近，最大誤差為23.3%，且大部分是公式計算結(jié)果偏高，說明此設(shè)計方法滿足安全性要求。部分公式結(jié)果高于有限元結(jié)果的原因在于：① 公式中未考慮限位連接件的剪力分配，而有限元模型中16 個限位連接件共承擔了近10%的剪力作用；② 公式中假設(shè)外葉板產(chǎn)生剛體位移，但在外荷載作用下外葉板自身會產(chǎn)生變形，導(dǎo)致荷載分配結(jié)果產(chǎn)生誤差。將保溫層厚度改變?yōu)?0 mm、120 mm、150 mm，發(fā)現(xiàn)式(5)～式(9)和有限元計算結(jié)果的誤差均在25%以內(nèi)，說明不同連接件長度下此方法均具有合理性。

2.3 面外荷載

外葉板面外荷載在連接件中產(chǎn)生軸向拉、壓力，這些力由承力連接件和限位連接件共同承擔。可采用“從屬面積”法確定連接件荷載分配，即每個連接件獨立承受一部分面積內(nèi)墻板的面外荷載，如圖7 中虛線范圍所示。

圖7 面外荷載分配示意Fig. 7 Illustration of out-of-plane load allocation

為了驗證這種計算方法的準確性，設(shè)置了2 個算例，將計算結(jié)果與有限元分析結(jié)果進行對比，如圖8 所示。面外荷載為4.97 kN/m2。有限元模型除連接件布置方式和外葉板荷載之外，其他均與2.2 節(jié)中的模型相同。

圖8 面外荷載分配算例(尺寸/mm；力/kN)Fig. 8 Cases of out-of-plane load allocation

圖8 中，每個連接件旁括號內(nèi)外分別是有限元計算和上述方法的計算結(jié)果。可以看出該方法的面外荷載分配值與有限元計算結(jié)果相差不大，但部分承力連接件的計算結(jié)果存在一定誤差，主要原因在于：根據(jù)“從屬面積”確定連接件荷載的計算方法，其前提條件在于每個連接件可以獨立受力，即不考慮外葉板在連接件處的彎矩所造成的影響。然而連接件的錨固構(gòu)造決定了其端部具有一定的抗彎矩能力，因此外葉板在面外均布荷載作用下會產(chǎn)生整體面外變形，如圖9 所示，導(dǎo)致荷載分配產(chǎn)生一定誤差。此外，由于不同連接件的軸向剛度相對關(guān)系與連接件長度無關(guān)，因此本方法的合理性和準確度不隨連接件長度變化而改變。

圖9 算例2 中外葉板面外位移云圖Fig. 9 Out-of-plane displacement of outer layer in case 2

2.4 溫度梯度作用

當外葉板的內(nèi)外側(cè)表面存在溫差時，兩側(cè)溫度膨脹和收縮不一致，產(chǎn)生“熱彎曲”，在連接件中產(chǎn)生軸向內(nèi)力。采用“條帶法”對各連接件的軸向內(nèi)力進行近似計算，如圖10 所示。其步驟如下：

圖10 溫度梯度作用示意Fig. 10 Illustration of temperature gradient action

步驟1：按照限位連接件陣列將外葉板劃分為橫向和豎向條帶，條帶在門窗洞口處或墻板邊緣處斷開。條帶的寬度b根據(jù)連接件與相鄰連接件的間距確定，分割線為兩連接件中心連線的中垂線。

步驟2：每個條帶在上下表面溫差 ΔT的作用下產(chǎn)生彎曲，其曲率如式(10)所示。其中： αt為混凝土熱膨脹系數(shù)；h為外葉板厚度。將連接件視為條帶的支座，計算各條帶的支座反力，即為連接件內(nèi)力。常見的條帶的支座反力及彎矩如圖11所示，其中：mT、FT的計算方法如式(11)～式(12)所示；Ec為混凝土彈性模量；b為條帶寬度；a為支座間距。

圖11 常見條帶的支座反力及彎矩Fig. 11 Bearing force and bending moment of common strips

圖12 溫度梯度荷載分配算例 /mmFig. 12 Cases of temperature gradient load allocation

2.5 均勻溫度作用

表3 連接件在溫度梯度下的受力情況 /kNTable 3 Force of connectors in temperature gradient

圖13 均勻溫度作用荷載示意Fig. 13 Illustration of uniform temperature action

圖14 均勻溫度作用下連接件荷載示意(尺寸/mm， 力/kN)Fig. 14 Illustration of connector loads in uniform temperature

表4 承力連接件在均勻溫度作用下的受力情況 /kNTable 4 Force of connectors in uniform temperature

此外，圖15 展示了外葉板在整體溫度荷載下的位移云圖?？梢钥闯?，在外葉板中的確存在一點溫度變形為0，且該點的位置與式(13)計算的位置基本吻合，外葉板以該點為原點均勻向四周膨脹，門窗洞口不影響該變形規(guī)律，驗證了該方法的合理性。將保溫層厚度改變?yōu)?0 mm、120 mm、150 mm，發(fā)現(xiàn)該方法與有限元計算結(jié)果的誤差均在±10%以內(nèi)，說明不同連接件長度下此方法均具有合理性。

圖15 外葉板整體溫度作用下的位移云圖Fig. 15 Displacement of outer layer in temperature effect

3 系統(tǒng)設(shè)計流程與布置原則

圖16 連接件系統(tǒng)設(shè)計流程Fig. 16 Design process of connector system

3.1 設(shè)計流程

該設(shè)計流程分以下5 步：

步驟1：確定設(shè)計參數(shù)。確定墻板尺寸、門窗洞尺寸等幾何尺寸，風荷載各項系數(shù)、地震作用參數(shù)等力學參數(shù)。并計算外葉板的重心位置。

步驟2：計算荷載組合。計算正常使用極限狀態(tài)和承載力極限狀態(tài)下的面內(nèi)荷載、面外荷載、溫度梯度荷載和整體溫度荷載設(shè)計值。其中，承載力極限狀態(tài)需考慮使用階段和施工階段兩種情況，綜合確定最不利荷載。

步驟3：確定連接件數(shù)量。計算連接件系統(tǒng)為滿足墻體整體剛度和強度要求所需的力學指標，進而確定系統(tǒng)內(nèi)承力連接件和限位連接件數(shù)量。

步驟4：確定連接件位置。根據(jù)2.2 節(jié)～2.4 節(jié)所述可知，連接件位置決定了其荷載分配值，且會影響外葉板的內(nèi)力分布。合理的布置方案可確保各連接件受力均衡，墻板整體滿足安全性要求。3.2 節(jié)將介紹連接件系統(tǒng)合理的布置原則。

步驟5：驗算。針對步驟二中計算的荷載組合，根據(jù)2.2 節(jié)～2.4 節(jié)所述各類荷載的分配方法，計算各連接件的剪力、軸向荷載，進而根據(jù)式(15)計算名義應(yīng)力比。名義應(yīng)力比小于1 則認為滿足強度要求，完成設(shè)計。若不滿足，則返回步驟3 重新確定連接件數(shù)量或位置。

3.2 布置原則

為使連接件系統(tǒng)能夠合理承擔外葉板荷載，確保墻板的使用安全，在布置連接件時，應(yīng)滿足如下設(shè)計原則：

原則1：連接件系統(tǒng)的剪切中心應(yīng)與墻板重心重合，如圖17(a)所示。若不重合，為了滿足連接件系統(tǒng)圍繞外葉板重心力矩平衡，部分連接件需承擔額外的荷載作用，導(dǎo)致各連接件之間受力不均衡。

堅持“預(yù)防為主，防重于治”的“防蟲治病”原則，以農(nóng)業(yè)防治、物理防治、生物防治為主和農(nóng)藥防治為輔的綜合防控策略[1]。

圖17 布置原則Fig. 17 Layout principles

原則2：承力連接件距重心距離應(yīng)在L/5 ～L/3，L為墻板在該方向的尺寸，如圖17(b)所示。若距離過近，在抵抗外葉板扭轉(zhuǎn)時較為不利；若距離過遠，則中間大部分區(qū)域的墻板難以得到有效約束。

原則3：同一抗剪方向的承力連接件的強軸宜重合，如圖17(c)所示。當外葉板受整體溫度作用膨脹(收縮)時，受到的約束作用越強，板內(nèi)應(yīng)力越大，容易導(dǎo)致混凝土出現(xiàn)開裂。圖17(c)中，左圖承力連接件沿箭頭方向的彎-剪剛度高于右圖，因此左圖連接件之間的混凝土(陰影部分所示)在膨脹(收縮)時受到更強的約束，產(chǎn)生更大的板內(nèi)應(yīng)力。

原則4：連接件應(yīng)滿足間距和邊距要求，如圖17(d)所示。此外，由于內(nèi)葉板兩側(cè)在施工時往往存在一定的現(xiàn)澆段，所以外葉板會寬于內(nèi)葉板，且外伸部分無法設(shè)置承力連接件進行固定，因此當外伸寬度大于400 mm 時，需設(shè)置額外的限位連接件。

4 設(shè)計軟件開發(fā)

相比于有限元分析或基于板殼單元的理論精確解，上述荷載計算方法和設(shè)計流程具有簡便、高效且不失準確性的特點。但整個流程中仍涉及大量的計算。為減輕使用者工作量，避免繁瑣計算，本文基于ObjectARX 進行AutoCAD 二次開發(fā)，編制了配套的設(shè)計軟件，如圖18 所示。使用者在AutoCAD 中打開此插件，在軟件指引下輸入設(shè)計信息，即可自動給出設(shè)計圖紙和計算書。

圖18 配套設(shè)計軟件Fig. 18 Corresponding design software

5 結(jié)論

本文提出一種夾心保溫墻體分離式連接件系統(tǒng)的荷載計算方法，通過理論分析和有限元模擬驗證了其準確性?；诖朔椒?，建立了一套連接件系統(tǒng)設(shè)計流程，提出連接件的位置布置原則，并研發(fā)了一款配套的設(shè)計軟件。本文提出的方法適用于《規(guī)程》推薦的非組合式夾心保溫外墻體，滿足我國現(xiàn)代裝配式結(jié)構(gòu)要求，具有通用性。即使更換混凝土和保溫層類型，采用不同的連接件，只需確定墻板的荷載設(shè)計參數(shù)及連接件的力學性能指標，即可按本文方法進行設(shè)計。本文主要結(jié)論如下：

(1) 夾心保溫墻體外荷載根據(jù)方向和種類可劃分為面內(nèi)荷載、面外荷載、溫度梯度和整體溫度作用4 類。分配面內(nèi)荷載時，可基于力矩平衡和面內(nèi)剛性假設(shè)計算；分配面外荷載時，根據(jù)連接件軸向剛度確定“從屬面積”進而計算荷載；分配溫度梯度荷載時，可將墻板劃分橫豎“條帶”進行計算；分配均勻溫度荷載時，可通過“膨脹中心”計算連接件反力。上述方法經(jīng)有限元驗證具有較高準確度，且對不同保溫層厚度連接件均適用。

(2) 通過確定設(shè)計參數(shù)、計算荷載組合、確定連接件數(shù)量和位置、驗算等設(shè)計流程，可實現(xiàn)滿足剛度和強度要求的連接件系統(tǒng)設(shè)計。

(3) 連接件系統(tǒng)需滿足對稱性、合理邊距和間距等布置原則，以確保其受力合理。

(4) 根據(jù)本文設(shè)計方法，基于ObjectARX 進行AutoCAD 二次開發(fā)，編制了配套軟件。相關(guān)程序為夾心保溫墻體分離式連接件系統(tǒng)的布置設(shè)計提供了高效、準確的參考方法和工具。