王進(jìn)福

(中鐵十八局集團(tuán)第五工程有限公司 天津 300450)

1 引言

樁基礎(chǔ)具有施工簡(jiǎn)便、結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性較強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，工程中常用于斜坡地形。我國(guó)西南山區(qū)大多采用樁基礎(chǔ)，但由于該地區(qū)地處板塊交界之處，常發(fā)生地震等自然災(zāi)害，在地震荷載的作用下，該地區(qū)基礎(chǔ)常發(fā)生結(jié)構(gòu)破壞，穩(wěn)定性較差[1]。

從近年來(lái)的汶川大地震、玉樹(shù)地震和九寨溝地震等地震對(duì)樁基礎(chǔ)的破壞調(diào)查結(jié)果來(lái)看，明確地震作用下，樁基礎(chǔ)受荷載作用而產(chǎn)生的邊界機(jī)理與其地震響應(yīng)情況是影響樁基礎(chǔ)破壞的主要因素[2-4]。在研究樁-土動(dòng)力作用機(jī)理時(shí)，常采用Winkler法進(jìn)行分析[5]，與之相關(guān)分析方法有 Matlock[6]、Novak[7]、Nogami[8]、陸清元[9]等人。試驗(yàn)研究主要為振動(dòng)臺(tái)試驗(yàn)[10-12]，通過(guò)振動(dòng)臺(tái)對(duì)模型施加地震荷載，在考慮縮尺效應(yīng)影響的基礎(chǔ)上，分析斜坡坡度、長(zhǎng)度、土體的內(nèi)摩擦角對(duì)樁基地震響應(yīng)的影響。但由于模型試驗(yàn)的模型與實(shí)際工況有所差異，且試驗(yàn)過(guò)程存在縮尺效應(yīng)，通過(guò)試驗(yàn)結(jié)果得出的相關(guān)結(jié)論準(zhǔn)確性存在一定的限制性。西南地區(qū)基礎(chǔ)填土以碎石土或基巖為主，對(duì)于填土為碎石土的樁基地震響應(yīng)相關(guān)較少，制約了樁基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用。

碎石土斜坡樁-土體系動(dòng)力相互作用及影響因素研究仍為空白?；诖耍疚囊阅车貐^(qū)線路工程為研究對(duì)象，采用有限差分軟件，建立其有限元模型，分析影響其地震響應(yīng)的相關(guān)因素。

2 工程背景

本研究的研究對(duì)象位于川西高原地區(qū)，地震烈度為6～8度，填土以碎石土和基巖為主。水文地質(zhì)條件良好，海拔為1 000～3 000 m，平均坡度30°～40°。

3 分析原型選擇及建立

(1)根據(jù)該地區(qū)的實(shí)際情況，以及樁基礎(chǔ)特征，建立有限元模型，模型尺寸為290 m×357 m×150 m。有限元模型的上層為場(chǎng)地覆蓋層，下層為基巖。為分析樁徑對(duì)斜坡樁基地震響應(yīng)的影響，樁徑考慮為0.8 m、1.0 m、1.2 m。有限元模型的相關(guān)參數(shù)見(jiàn)表1。

表1 物理力學(xué)參數(shù)

(2)模型邊界條件:在底部設(shè)置位移約束，保證模型的穩(wěn)定性，模型頂部為自由邊界；在模型的側(cè)向約束其水平方向的變形。本文采用瑞雷阻尼，其計(jì)算公式如下:

C＝αM+βK

式中，M為質(zhì)量矩陣；K為剛度矩陣。

(3)本研究選擇蘆山地震的地震波為有限元模擬的地震波，僅考慮水平荷載的作用對(duì)樁基礎(chǔ)變形及地震響應(yīng)等方面的影響。該地震波相關(guān)參數(shù)如表2所示。

表2 地震波相關(guān)參數(shù)

波形圖如圖1所示。當(dāng)進(jìn)行有限元模擬時(shí)，在模型底部添加加速度，可以使加速度分布于所有網(wǎng)格單元?；谙鄬?duì)運(yùn)動(dòng)理論可得，當(dāng)認(rèn)為運(yùn)動(dòng)對(duì)象不動(dòng)時(shí)，則基巖為運(yùn)動(dòng)狀態(tài)。

圖1 地震加速度時(shí)程曲線

(4)樁基地震響應(yīng)參數(shù)。

通過(guò)對(duì)樁基礎(chǔ)進(jìn)行有限元建模，分析地震荷載對(duì)其加速度、變形、應(yīng)力的影響，以分析其地震響應(yīng)情況。

4 計(jì)算結(jié)果

4.1 樁徑對(duì)斜坡樁基位移影響

在樁身沿深度方向均勻布設(shè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)。圖2為樁身位移時(shí)程曲線。

圖2 樁身位移時(shí)程曲線

從圖2可見(jiàn)，在不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身位移具有一定的差異性，樁身最大水平位移集中于地震作用時(shí)間的5～10 s左右，出現(xiàn)樁身最大位移的地震作用時(shí)間與地震波峰值一致。

樁徑不同，樁身位移隨樁深的變化規(guī)律大致相同。從樁頂?shù)綐兜?，樁身位移與埋深呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，當(dāng)位于樁頂時(shí)，有樁身位移最大值，其值為25 mm；當(dāng)位于樁底時(shí)，其樁身位移最小。說(shuō)明在地震荷載作用下，樁身中上部位移較大，發(fā)生變形的情況嚴(yán)重，但隨著埋深的增大，樁身位移較小。

圖3為地震荷載下樁頂位移-樁徑關(guān)系曲線。從樁頂位移最大值隨樁徑的增大近似線性地減小(見(jiàn)圖3b)。樁徑從0.8 m增大到1.2 m，樁頂位移最大值分別為0.045 m、0.031 m、0.025 m。樁徑變化過(guò)程中，樁徑越小，其受到的外部荷載的影響越大，樁身在荷載作用下位移發(fā)生量越大，該影響會(huì)隨著樁徑的增大而減小，1.2 m樁徑樁頂位移比0.8 m樁徑樁頂位移小約50%。樁埋深超0.6倍樁身，樁徑的變化對(duì)樁身的位移影響越不明顯(見(jiàn)圖3a)，即樁身位移隨樁徑增大而減小的幅度隨樁深的增加越來(lái)越小。

圖3 樁身、樁頂位移-樁徑關(guān)系曲線

4.2 樁徑對(duì)斜坡樁基內(nèi)力影響

圖4為樁身彎矩時(shí)程曲線。從圖4可見(jiàn)，在不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身彎矩具有一定的差異性，樁身最大彎矩集中于地震作用時(shí)間的5～10 s左右，出現(xiàn)樁身最大彎矩的地震作用時(shí)間與地震波峰值一致。樁身彎矩隨埋深的增大呈波動(dòng)趨勢(shì)，無(wú)明顯的上升或下降趨勢(shì)，呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。隨著埋深的增大，樁身彎矩出現(xiàn)最大值，隨后開(kāi)始減小，當(dāng)埋深最大時(shí)，有樁身彎矩最小值。說(shuō)明在地震荷載作用下，樁身下部的樁身彎矩較小，地震荷載對(duì)其影響較小。這是由于存在斜坡坡度，會(huì)使得不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身彎矩具有一定的差異性，斜坡土體破壞與未破壞處樁產(chǎn)生樁身彎矩變化量較大，該處樁身彎矩有最大值。

在不同樁徑的條件下，樁身包絡(luò)彎矩-樁深關(guān)系曲線變化趨勢(shì)具有一致性。圖5為樁身彎矩-樁徑關(guān)系曲線。

圖5 樁身彎矩-樁徑關(guān)系曲線

從圖5可見(jiàn)，樁身包絡(luò)彎矩最大值隨樁徑的增大近似線性增大。樁徑從0.8 m增大到1.2 m，樁頂包絡(luò)彎矩最大值分別為300 N˙m、340 N˙m、410 N˙m，增加幅度近似相同，約每增大0.2 m，樁身彎矩最大值平均增大50 N˙m。樁身彎矩變化較為明顯段，樁身彎矩隨樁徑增加而增大的幅度并未明顯受到樁埋深的影響。

4.3 樁徑對(duì)斜坡樁基加速度影響

在樁身中心沿樁基埋深的變化，設(shè)置若干監(jiān)測(cè)點(diǎn)，圖6為樁身加速度時(shí)程曲線。

圖6 樁身加速度時(shí)程曲線

由圖6可知，在不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身的加速度具有一定的一致性，樁身最大加速度集中于地震作用時(shí)間的5～10 s左右，出現(xiàn)樁身最大加速度的地震作用時(shí)間與地震波峰值一致。曲線幅值與深度呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，說(shuō)明土層越深，地震波對(duì)樁身的影響越小。隨著埋深的增大，樁身加速度出現(xiàn)最小值，當(dāng)埋深最大時(shí)，有樁身加速度最小值。說(shuō)明在地震荷載作用下，樁身下部的樁身加速度較小，地震荷載對(duì)其影響較小。

樁徑不同，樁身峰值加速度隨樁深的變化規(guī)律大致相同。進(jìn)一步整理得出樁身水平加速度最大值-樁徑關(guān)系曲線，見(jiàn)圖7。

圖7 樁身水平加速度-樁徑關(guān)系曲線

從圖7可見(jiàn)，樁徑不同，樁身峰值加速度隨樁徑的增加或減小變化并不明顯，幾近不變?？芍瑯渡砑铀俣扰c樁徑無(wú)顯著關(guān)系。

總體來(lái)說(shuō)，樁身各處表現(xiàn)出相對(duì)基底的加速度放大效應(yīng)，說(shuō)明斜坡場(chǎng)地樁-土運(yùn)動(dòng)相互作用已逐漸凸顯。

5 樁徑對(duì)斜坡樁-土地震響應(yīng)量化分析

p-y曲線是量化分析樁-土地震響應(yīng)的有效方法。本文以此為鑒，繪制不同樁徑碎石土動(dòng)力p-y曲線，以埋深3 m為例進(jìn)行分析，見(jiàn)圖8。

圖8 不同樁徑樁-土體系動(dòng)力p-y曲線

從圖8可知，p-y曲線斜率、樁側(cè)土反力、曲線的滯回圈面積隨著樁徑的增大逐漸增大，相應(yīng)的，樁-土位移亦有小幅增大。大樁徑對(duì)樁土相對(duì)位移的影響越來(lái)越不顯著。并且，滯回曲線和骨干曲線的形式并未隨著樁徑的增加而有所改變，即碎石土動(dòng)力p-y曲線形式與樁徑無(wú)關(guān)。

土體極限地基抗力與樁基尺寸密切相關(guān)。樁徑越大，地基極限土體抗力越大，其影響的樁周土體范圍越大，可以在該區(qū)域屈服之前提供更多的抗力，這種效應(yīng)隨著深度的增加變得更加明顯。隨著埋深和圍壓的增加，土體的抗剪強(qiáng)度也隨之增大，使得地基極限抗力也逐漸增大。

通過(guò)上述分析可得，剛性比較大時(shí)，樁受土體水平荷載作用。當(dāng)剛性比較小時(shí)，樁周土性即為主要影響因素。樁基在水平荷載作用下不易擠壓破壞樁周土體，反而樁周土體會(huì)提供較大樁側(cè)土抗力，來(lái)抵抗樁的變形和彎矩。與樁周土體相比，樁身具有較大的抵抗變形的能力，土中的應(yīng)力向樁身傳遞。

為了詳細(xì)解釋上述分析結(jié)果，引入樁徑影響因子FD，對(duì)樁徑影響樁側(cè)土反力的程度進(jìn)行分析。徑影響因子為管徑下的p-y曲線指揮權(quán)頂點(diǎn)土反力與土反力基準(zhǔn)值之比。為建立碎石土p-y曲線簡(jiǎn)化的模型，建立樁徑的函數(shù)。如圖9所示。兩者關(guān)系可表示為:FD＝1.5-1.75d+1.25d2。

圖9 樁徑影響因子受樁徑影響曲線

6 結(jié)論

由于碎石土斜坡樁-土體系動(dòng)力相互作用及影響因素研究仍為空白?；诖耍疚囊阅车貐^(qū)線路工程為研究對(duì)象，采用有限差分軟件，建立其有限元模型，分析影響其地震響應(yīng)的相關(guān)因素。

(1)在不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身彎矩具有一定的差異性，樁身最大彎矩集中于地震作用時(shí)間的5～10 s左右，出現(xiàn)樁身最大彎矩的地震作用時(shí)間與地震波峰值一致。樁身彎矩隨埋深的增大呈波動(dòng)趨勢(shì)，無(wú)明顯的上升或下降趨勢(shì)，呈現(xiàn)先增后減的趨勢(shì)。隨著埋深的增大，樁身彎矩出現(xiàn)最大值，隨后開(kāi)始減小，當(dāng)埋深最大時(shí)，有樁身彎矩最小值。說(shuō)明在地震荷載作用下，樁身下部的樁身彎矩較小，地震荷載對(duì)其影響較小。這是由于存在斜坡坡度，會(huì)使得不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身彎矩具有一定的差異性，斜坡土體破壞與未破壞處樁產(chǎn)生樁身彎矩變化量較大，該處樁身彎矩有最大值。

(2)樁身包絡(luò)彎矩最大值隨樁徑的增大近似線性增大。樁徑從0.8 m增大到1.2 m，樁頂包絡(luò)彎矩最大值分別為300、340、410 N˙m，增加幅度近似相同，約每增大0.2 m，樁身彎矩最大值平均增大50 N˙m。樁身彎矩變化較為明顯段，樁身彎矩隨樁徑增加而增大的幅度并未明顯受到樁埋深的影響。

(3)在不同基礎(chǔ)埋深的條件下，樁身的加速度具有一定的一致性，樁身最大加速度集中于地震作用時(shí)間的5～10 s左右，出現(xiàn)樁身最大加速度的地震作用時(shí)間與地震波峰值一致。曲線幅值與深度呈負(fù)相關(guān)關(guān)系，說(shuō)明土層越深，地震波對(duì)樁身的影響越小。隨著埋深的增大，樁身加速度出現(xiàn)最小值，當(dāng)埋深最大時(shí)，有樁身加速度最小值。說(shuō)明在地震荷載作用下，樁身下部的樁身加速度較小，地震荷載對(duì)其影響較小。