石建行，馮增朝，周 動(dòng),2，胡林杰，孟巧榮

(1.太原理工大學(xué) 原位改性采礦教育部重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，山西 太原 030024；2.太原理工大學(xué) 安全與應(yīng)急管理工程學(xué)院，山西 太原 030024)

在煤層氣開采過(guò)程中，不管是煤巖自身的因素(煤巖組分、煤巖結(jié)構(gòu)、煤巖變形變質(zhì)程度)還是工程擾動(dòng)(鉆井及壓裂等施工對(duì)煤儲(chǔ)層的破壞)的影響，都不可避免的產(chǎn)生煤粉。煤粉的產(chǎn)生及運(yùn)移會(huì)堵塞煤層氣井的天然孔裂隙通道，降低煤層裂縫的導(dǎo)流能力，影響煤層氣井的產(chǎn)能及壽命；同時(shí)，煤粉的沉積會(huì)降低泵效，造成埋泵、卡泵等問(wèn)題。

國(guó)內(nèi)外學(xué)者在煤粉運(yùn)移對(duì)煤體導(dǎo)流能力的影響方面做了很多研究：鄒雨時(shí)等研究了煤粉在支撐劑充填層內(nèi)的運(yùn)移規(guī)律及其對(duì)導(dǎo)流能力的傷害機(jī)理、影響程度，發(fā)現(xiàn)煤粉的聚集附著、橋堵孔喉是支撐劑充填層導(dǎo)流能力傷害的主要原因；楊宇等分析了壓裂過(guò)程中煤粉的形成機(jī)理及其對(duì)煤儲(chǔ)層傷害的機(jī)理；趙政等建立的氣/水滲流模型詳細(xì)的刻畫了氣/水兩相驅(qū)替煤粉引起的樹脂-煤心柱樣內(nèi)裂縫導(dǎo)流能力的衰減特征；胡勝勇等探討了煤粉運(yùn)移沉積對(duì)支撐裂縫內(nèi)煤粉分布規(guī)律及滲透率時(shí)空演化的影響；韓國(guó)慶等開展了煤粉顆粒靜態(tài)沉降實(shí)驗(yàn)和動(dòng)態(tài)運(yùn)移實(shí)驗(yàn)，得到了煤粉顆粒靜態(tài)沉降末速和最小攜帶速度；劉巖等進(jìn)行了支撐裂縫中不同流速、不同煤粉含量的流體流動(dòng)物模實(shí)驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)煤粉容易沉積在支撐裂縫中堵塞支撐劑構(gòu)建的孔隙，對(duì)支撐裂縫導(dǎo)流能力的傷害嚴(yán)重；石軍太等建立的考慮煤粉堵塞影響的煤儲(chǔ)層滲透率模型定量化的描述了煤儲(chǔ)層滲透率隨流體流速的變化；張芬娜等基于 Kozeny 的毛細(xì)管巖石模型，建立了煤粉影響后產(chǎn)氣通道滲透率模型，分析了煤粉對(duì)產(chǎn)氣通道滲透率和導(dǎo)流能力的影響；綦耀光等基于脫落煤粉滾動(dòng)啟動(dòng)條件和運(yùn)移，建立了煤粉脫落、運(yùn)移和堵塞的孔隙度和滲透率模型，分析了煤粉排出量對(duì)煤層孔隙度和滲透率的影響；ZOU等研究了煤粉對(duì)支撐劑導(dǎo)流能力的影響程度，揭示了煤粉的遷移和滯留受支撐劑尺寸、支撐劑類型和煤粉性質(zhì)的影響。但目前對(duì)于煤粉堵塞的煤體解堵規(guī)律的研究鮮見(jiàn)報(bào)道。由于煤儲(chǔ)層是由孔隙、裂隙組成的雙重結(jié)構(gòu)系統(tǒng)，其細(xì)觀孔隙具有分形特征，孔徑分布較廣，而影響煤層氣滲流的孔隙尺度為微米～毫米級(jí)，而大多數(shù)礦區(qū)、煤種的煤都含有該孔徑范圍的孔隙。為此，筆者以山西沁水煤田和順煤礦的煤樣為研究對(duì)象，采用氣-液-固三相驅(qū)替模擬系統(tǒng)，設(shè)計(jì)了煤樣封堵及反向注水、氣驅(qū)替煤粉解堵煤樣的系列室內(nèi)實(shí)驗(yàn)，探討不同封堵壓力及解堵介質(zhì)、壓力下煤體滲透率的變化特征。

1 試 驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)設(shè)備

氣-液-固三相驅(qū)替模擬實(shí)驗(yàn)系統(tǒng)主要由高壓氣瓶、真空泵、手動(dòng)泵、蓄能器、中間容器、夾持器、壓力表、液體收集器、高精度電子天平、電腦、若干閥門及管線等組成。其中高壓氣瓶用來(lái)提供模擬所需的孔隙壓；手動(dòng)泵用于加軸圍壓；蓄能器能夠保證實(shí)驗(yàn)全過(guò)程壓力保持穩(wěn)定；中間容器用于盛放水溶液及封堵液；三軸夾持器可放入直徑為50 mm的標(biāo)準(zhǔn)圓柱試件；液體收集器、高精度電子天平及電腦可實(shí)時(shí)記錄液體產(chǎn)量變化。裝置連接外觀如圖1所示。

圖1 氣-液-固三相驅(qū)替模擬實(shí)驗(yàn)裝置Fig.1 Experimental setup of gas-liquid-solid threephase flooding simulation

1.2 試驗(yàn)樣品

(1)實(shí)驗(yàn)所用原煤通過(guò)現(xiàn)場(chǎng)采集并用塑料薄膜密封，運(yùn)至實(shí)驗(yàn)室后采用大型煤巖取心機(jī)取心，本實(shí)驗(yàn)選取的煤樣取自山西沁水煤田和順煤礦，沿著垂直層理方向鉆取相鄰位置上取心，加工成50 mm×100 mm尺寸的標(biāo)準(zhǔn)試樣。將取好的煤樣在實(shí)驗(yàn)前放置盛滿水的燒杯中浸泡48 h，使煤樣飽和水，便于后續(xù)進(jìn)行液相滲透率的測(cè)試。

(2)粒徑小于320目(45 μm)的煤粉。根據(jù)沁水盆地煤層氣井排采收集的煤粉，激光粒度儀測(cè)試的粒徑中值為45 μm且該粒徑煤粉顆粒對(duì)導(dǎo)流能力的影響占據(jù)主導(dǎo)作用，為排除煤粉組分對(duì)試驗(yàn)結(jié)果的影響，同時(shí)更好的還原自生煤粉對(duì)天然煤體的堵塞，實(shí)驗(yàn)所用煤粉與煤試件均來(lái)自于同一礦區(qū)的同一工作面、層理方向相同、構(gòu)造相同或相近的塊煤，并用320目篩進(jìn)行篩選。

(3)為增強(qiáng)煤粉顆粒與水分的親和性，防止煤粉顆粒在中間容器及管線滲流中發(fā)生大量沉淀，配置了封堵溶液。本實(shí)驗(yàn)在237 g的純凈水中加入0.5 g十二烷基硫酸鈉試劑，并經(jīng)過(guò)充分搖晃震蕩，待其充分溶解后，加入12.5 g上述碾磨的煤粉，再次充分搖晃震蕩，加速煤粉與水的親和，便配制成了煤粉質(zhì)量分?jǐn)?shù)為5%、十二烷基硫酸鈉質(zhì)量分?jǐn)?shù)為0.2%的封堵液。根據(jù)博勒飛Brookfield DV-Ⅱ+ Pro旋轉(zhuǎn)黏度計(jì)測(cè)得當(dāng)壓強(qiáng)為101.325 kPa、溫度為20 ℃下，0.2%十二烷基硫酸鈉溶液的黏度為1.29 mPa·s，純凈水的黏度為1.01 mPa·s，前者的黏度僅略大于純凈水的黏度，所以并不會(huì)影響堵塞特征。

(4)反向液相滲流的液體為純凈水，反向氣相滲流選用的氣體為氮?dú)狻?/p>

1.3 試驗(yàn)方法及步驟

將煤樣裝入滲流夾持器中，進(jìn)行氣密性檢查；抽真空24 h后施加6 MPa的軸壓和圍壓，使煤樣處于三維靜水壓力的狀態(tài)；為了評(píng)價(jià)解堵效果，首先按照設(shè)定的壓力測(cè)試煤樣的水相滲透率測(cè)試以及含束縛水下的氣相滲透率。然后再按照設(shè)定的孔隙壓進(jìn)行煤粉溶液的滲流試驗(yàn)，收集出口端的溶液，計(jì)算煤體滲透率；待出口端的流速趨于穩(wěn)定值不再衰減時(shí)，滲流通道封堵完成；將裝置的出口與入口對(duì)調(diào)，即原出口接施加孔隙水/氣壓的管路，原入口改為出水/氣口，收集滲流的水量或氣體量，測(cè)算滲透率的變化情況。

分別用式(1)，(2)計(jì)算煤體的液相和氣相的滲透率：

(1)

(2)

其中，，為煤體的液相和氣相滲透率，m;，為水和氮?dú)獾膭?dòng)力黏度，mPa·s;，分別為試樣的長(zhǎng)度(m)和截面積(m);，分別為進(jìn)口和出口壓力MPa；，為水和氮?dú)獾牧魉伲琺/s。含飽和水煤樣的液相和氣相滲透率測(cè)試結(jié)果如圖2所示。

圖2 不同孔隙壓力下煤樣的初始液相滲透率、含束縛水下氣相滲透率Fig.2 Initial liquid permeability,including bonded water gaspermeability of coal sample in different pores

2 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

筆者規(guī)定封堵時(shí)封堵液的滲流方向?yàn)檎驖B流，解堵時(shí)，解堵流體(水或氣體)滲流方向?yàn)榉聪驖B流。

2.1 不同封堵壓力下煤樣滲流特征

不同封堵壓力下的主要實(shí)驗(yàn)參數(shù)見(jiàn)表1。根據(jù)封堵過(guò)程中液相流速變化、產(chǎn)出的液體量與煤粉濃度的關(guān)系及式(1)，(2)計(jì)算得出2組封堵壓力下液相滲透率、煤粉累積量的變化特征，如圖3所示。其中，滲透率損害率為

(3)

式中，為煤樣初始滲透率，m；為封堵完成后煤樣的最終滲透率，m。

表1 不同封堵壓力實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)比

圖3(a)為3 MPa封堵壓力下煤樣的液相滲透率實(shí)時(shí)變化特征。曲線整體呈現(xiàn)對(duì)數(shù)衰減的規(guī)律，即液相滲透率的衰減速率由快轉(zhuǎn)慢。封堵初始，封堵液未進(jìn)入煤樣滲流通道內(nèi)，煤樣的液相滲透率與封堵前煤樣3 MPa下的初始液相滲透率相同；150 min內(nèi)，封堵液中攜帶的煤粉顆?？焖僬紦?jù)了煤樣上表面的主要孔裂隙，滲透率降低了28.63%，該階段為快速封堵階段；150～1 000 min內(nèi)，隨著封堵時(shí)間的增加，滲流通道的沉降煤粉量逐漸增加，流體流速變緩，攜粉能力減弱，煤樣的滲透率衰減速率減緩，該階段為中速封堵階段；1 000～3 500 min，沉降、堆積的煤粉顆粒已經(jīng)達(dá)到峰值，對(duì)煤樣滲流能力的影響作用逐漸降低，滲透率幾乎不發(fā)生衰減，封堵時(shí)間截止到3 500 min，煤樣的液相滲透率降低了84.44%，該階段為慢速封堵階段；3 500 min后，煤樣的滲透率趨于定值。

圖3 不同封堵壓力下煤樣液相滲透率煤粉累積量變化特征Fig.3 Change characteristics of coal liquid permeability and coalpowder accumulation under different plugging pressure

圖3(b)為4 MPa封堵壓力下煤樣的液相滲透率實(shí)時(shí)變化特征。與3 MPa的封堵壓力相比，液相滲透率曲線同樣呈現(xiàn)對(duì)數(shù)衰減的規(guī)律但2者的區(qū)別在于滲透率達(dá)到平衡的時(shí)間隨著封堵壓力的提高呈現(xiàn)衰減的趨勢(shì)，這是由于高壓力下液相滲流速度快，封堵初期相同時(shí)間液體攜帶的煤粉量較大，能夠在短時(shí)間完成煤樣的快速封堵。

圖4為煤樣封堵結(jié)束后煤樣的滲流入口端面照片，煤粉溶液中的煤粉顆粒沉積覆蓋在滲流入口端面上，堵塞煤樣孔裂隙通道，是引起煤樣滲透率下降的主要原因。

圖4 封堵結(jié)束后煤樣滲流入口端面Fig.4 Coal sample seepage entrance face afterblocking completion

2.2 反向注水、氣解堵煤樣滲流特性

筆者對(duì)3 MPa封堵壓力下的煤樣進(jìn)行了反向注水、氣解堵試驗(yàn)。

2.2.1 反向注水解堵的滲透率變化規(guī)律

煤樣封堵階段完成后，以解堵壓力為3，4，5 MPa對(duì)煤樣進(jìn)行反向注水，不同解堵壓力下煤樣的液相滲流變化特征如圖5所示。

圖5 不同反向注水壓力下煤樣的液相滲流特征Fig.5 Liquid permeability characteristics of coal sampleunder different reverse water injection pressure

3 MPa反向注水壓力下，煤樣的液相滲透率呈現(xiàn)出“衰減—平穩(wěn)”的趨勢(shì)，解堵開始時(shí)，煤樣的液相滲透率與封堵完成后的液相滲透率相同；解堵時(shí)間0～1 000 min內(nèi)，液相滲透率持續(xù)衰減，較解堵前降低了26%；1 000 min后液相滲透率趨于穩(wěn)定。

4 MPa反向注水壓力下，煤樣的液相滲透率呈“雙極峰”的形態(tài)，煤樣的液相滲透率在300～500 min和1 200～1 400 min內(nèi)提高了42%，但隨著解堵時(shí)間的延長(zhǎng)，1 500 min后液相滲透率趨于穩(wěn)定值，與解堵前相比并未明顯提高。

5 MPa反向注水壓力下，煤樣的液相滲透率表現(xiàn)為“上升—平穩(wěn)—衰減—平穩(wěn)”趨勢(shì)，0～300 min內(nèi)，液相滲透率持續(xù)波動(dòng)上升，在242 min左右到達(dá)峰值，較初始液相滲透率提高了22%；300 min后，煤樣的液相滲透率驟降至初始值并趨于穩(wěn)定。

對(duì)比煤樣的初始液相滲透率發(fā)現(xiàn)，反向注水壓力為3，4，5 MPa時(shí)，反向注水并未達(dá)到煤樣解堵的目的。其中3 MPa解堵壓力下煤樣的最終液相滲透率低于封堵完成后的數(shù)值；隨著反向注水壓力的提高(4，5 MPa)，液相滲透率會(huì)在一定的時(shí)間段內(nèi)有小幅度提高，而且反向注水壓力越大，液相滲透率上升的反應(yīng)速度越快，煤樣的最終液相滲透率與封堵完成后相當(dāng)；3個(gè)反向注水壓力的出口端均為無(wú)雜質(zhì)的純凈水，未見(jiàn)煤粉產(chǎn)出。

2.2.2 反向注氣解堵的滲透率變化規(guī)律

在反向注氣的全過(guò)程中，氣體進(jìn)入到飽和水煤體中，會(huì)在氣區(qū)前端形成一個(gè)氣水混合流動(dòng)區(qū)，包含水滲流、氣水混合滲流、含束縛水的氣體滲流3個(gè)階段。筆者只討論后2個(gè)階段氣體驅(qū)替解堵過(guò)程中煤樣氣相滲透率的變化規(guī)律。表2匯總了6種不同解堵壓力下的主要實(shí)驗(yàn)參數(shù)；根據(jù)實(shí)驗(yàn)記錄的各個(gè)時(shí)刻的氣體流量變化、反向注氣壓力及式(2)計(jì)算得出4種不同解堵壓力下的氣相滲透率變化曲線(圖6)。

圖6 不同反向注氣壓力下煤樣的氣相滲透率變化特征Fig.6 Variation characteristics of gas permeability ofcoal samples under different reverse gas injection pressures

通過(guò)表2以及圖6中的實(shí)驗(yàn)結(jié)果，得到以下反向注氣的煤體滲透率變化規(guī)律：

(1)當(dāng)反向注氣壓力(2.0,2.5 MPa)低于封堵壓力時(shí)，出口端始終處于氣水混合滲流階段，呈現(xiàn)出氣柱水柱交替運(yùn)移產(chǎn)出的現(xiàn)象(圖7)，驅(qū)替72 h后液體產(chǎn)出量分別為0.98,1.20 g，且全程未見(jiàn)煤粉溶液產(chǎn)出，煤樣未解堵。

表2 不同反向注氣解堵壓力實(shí)驗(yàn)參數(shù)對(duì)比

圖7 氣柱水柱交替運(yùn)移示意Fig.7 Schematic diagram of alternating migration ofair column and water column

當(dāng)反向注氣壓力(3.0,3.5,4.0,5.0 MPa)大于或等于封堵壓力時(shí)，煤樣的氣相滲透率變化曲線為類“S”型曲線且全過(guò)程氣相滲流具有明顯的階段性特征：線性增長(zhǎng)階段、指數(shù)增長(zhǎng)階段、穩(wěn)定階段；同時(shí)，解堵完成后的最終氣相滲透率與煤樣的初始?xì)庀酀B透率(圖2)完全相等，煤樣解堵成功。不同之處在于解堵的時(shí)間效應(yīng)在不同的反向注氣壓力下有所區(qū)別：當(dāng)反向注氣壓力由3.0 MPa提高至3.5 MPa，解堵所需時(shí)間減少了34.91%；由3.5 MPa提高至4.0 MPa，解堵所需時(shí)間減少了41.18%；由4.0 MPa提高至5.0 MPa，解堵所需時(shí)間減少了19.25%；由此可以得出：壓力值越高，解堵速度越快，解堵完成需要的時(shí)間越少；相比于4～5 MPa反向注氣壓力段，3～4 MPa反向注氣壓力段的解堵速度對(duì)壓力的變化具有較高的敏感性。

為了定量化的探究解堵過(guò)程中的氣相滲流的階段性變化特征，綜合分析了5 MPa反向注氣壓力下各個(gè)時(shí)間點(diǎn)的煤粉產(chǎn)出情況與氣相滲透率變化特征，圖8為煤粉產(chǎn)出點(diǎn)與氣相滲透率的對(duì)應(yīng)關(guān)系。圖8(a)為收集與計(jì)量裝置，圖8(b)～(g)記錄了煤粉產(chǎn)出情況。反向注入5 MPa氣體后0時(shí)刻時(shí)，產(chǎn)出的煤粉為封堵過(guò)程中管道中殘留的煤粉溶液(圖8(b))，在注氣壓力的驅(qū)動(dòng)下由出口端排出，此時(shí)排出的煤粉對(duì)煤樣的氣相滲透率沒(méi)有影響，之后在較長(zhǎng)一段時(shí)間內(nèi)為液相滲流階段，未有煤粉溶液產(chǎn)出；在出氣后的70 min內(nèi)，煤樣的氣相滲透率以線性規(guī)律緩慢增長(zhǎng)，平均增長(zhǎng)速度約為4.59×10m/min，期間有極少量的煤粉溶液柱產(chǎn)出(圖8(c))，產(chǎn)出的煤粉大部分懸浮在錐形瓶上方，由此可以判斷，此段時(shí)間產(chǎn)出的煤粉顆粒主要為小粒徑低密度的煤粉顆粒；出氣后70 min(圖8(d))，出口端幾乎連續(xù)產(chǎn)出3個(gè)煤粉溶液柱，此后氣相滲透率便出現(xiàn)了第1個(gè)突增點(diǎn)，19 min內(nèi)的平均增長(zhǎng)速度約為2.5×10m/min，這段時(shí)間較多煤粉的產(chǎn)出使得部分滲流通道得以打開，產(chǎn)出的煤粉顆粒少量出現(xiàn)下沉；此后約43 min的時(shí)間段內(nèi)，氣相滲流增長(zhǎng)速度逐漸減緩，期間未有煤粉溶液產(chǎn)出；出氣后133 min(圖8(e))，出口端產(chǎn)出大量的煤粉溶液，氣相滲透率階梯式躍增，2 min內(nèi)的平均增長(zhǎng)速度約為2.15×10m/min，此刻大部分堵塞滲流通道的煤粉(包括煤樣上表面的煤泥)被高壓氣推動(dòng)運(yùn)移出來(lái)，氣相滲透率呈指數(shù)型增長(zhǎng)，出氣后163 min(圖8(f))，隨著最后一段煤粉溶液柱產(chǎn)出，氣相滲透率約10 min內(nèi)恢復(fù)至初始值，平均增長(zhǎng)速度約為3.5×10m/min，此段時(shí)間滲透率主要受煤樣內(nèi)部束縛水的影響，這2個(gè)時(shí)刻產(chǎn)出的煤粉溶液中下沉煤粉顆粒的比重增大，圖8(g)為產(chǎn)出煤粉顆粒的空間分布狀態(tài)，下沉顆粒多于懸浮顆粒，下沉煤粉顆粒產(chǎn)出的主要時(shí)間點(diǎn)是出氣133,163 min，因此它們是煤樣解堵的關(guān)鍵時(shí)刻。

圖8 煤粉產(chǎn)出點(diǎn)與氣相滲透率的對(duì)應(yīng)關(guān)系(5 MPa)Fig.8 Correspondence between coal powder granule production and gas permeability(5 MPa)

3 討 論

正向封堵后的煤樣在同等反向注水/氣壓力下結(jié)果的差異性，主要原因如下：

(1)分子性質(zhì)的差異性。氮?dú)夥肿拥闹睆綖?.364 nm，水分子的直徑0.4 nm；20 ℃溫度下，水溶液的動(dòng)力黏度是1.01 mPa·s，氮?dú)獾膭?dòng)力黏度為1.747×10MPa·s，因此，在未被完全堵塞的孔裂隙通道處，氣體分子具有更好的通過(guò)能力，水分子則由于毛細(xì)管力的影響無(wú)法流動(dòng)。

(2)驅(qū)替速率的差異性。曹代勇等研究發(fā)現(xiàn)：流體狀態(tài)下，煤粉的運(yùn)移存在臨界啟動(dòng)速率，驅(qū)替流速與煤粉的產(chǎn)出量成正比關(guān)系。在本文的研究中，5 MPa驅(qū)替壓力下，水的最大驅(qū)替速率僅為5.64×10mL/min，氮?dú)怛?qū)替下煤粉開始產(chǎn)出的速率為1.8 mL/min，煤粉產(chǎn)出結(jié)束的速率為15 mL/min，氮?dú)怛?qū)替的速率遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于水的驅(qū)替速率，因此能夠解堵污染煤樣。

(3)用水進(jìn)行解堵時(shí)，煤粉在煤體中的運(yùn)移較為復(fù)雜，導(dǎo)致煤體滲透率的變化比較復(fù)雜，還需要進(jìn)一步試驗(yàn)研究。

4 結(jié) 論

(1)煤樣封堵過(guò)程中液相滲透率隨時(shí)間呈對(duì)數(shù)衰減規(guī)律；達(dá)到平衡時(shí)間隨著封堵壓力的提高呈現(xiàn)衰減的趨勢(shì)；煤粉顆粒沉積在滲流入口端堵塞煤樣的孔裂隙通道，是引起煤樣滲透率下降的主要原因。

(2)當(dāng)解堵介質(zhì)為水：反向注水壓力等于封堵壓力時(shí)，煤樣最終液相滲透率低于封堵前的數(shù)值；反向注水壓力大于封堵壓力時(shí)，液相滲透率會(huì)在一定的時(shí)間段內(nèi)有小幅度提高，而且反向注水壓力越大，液相滲透率上升的反應(yīng)速度越快，煤樣的最終液相滲透率與封堵完成后的相當(dāng)。

(3)當(dāng)解堵介質(zhì)為氣：反向注氣壓力大于或等于封堵壓力時(shí)，能夠完全解堵污染煤樣。煤樣的氣相滲透率變化曲線為類“S”型曲線且全過(guò)程氣相滲流經(jīng)歷了線性增長(zhǎng)階段、指數(shù)增長(zhǎng)階段、穩(wěn)定階段。少量小粒徑低密度懸浮煤粉顆粒產(chǎn)出促進(jìn)了滲透率的緩慢提高；密度相對(duì)較大的下沉顆粒產(chǎn)出是煤樣快速完成解堵的主要原因；反向注氣壓力越高，解堵速度越快且反向注氣壓力越接近封堵壓力，解堵速度對(duì)壓力變化的敏感性越高。

(4)反向注氣解堵污染煤樣的能力強(qiáng)于反向注水。水、氣體分子性質(zhì)的不同及驅(qū)替速率的差異性是導(dǎo)致反向注水、氣結(jié)果差異性的主要原因；用水進(jìn)行解堵時(shí)煤粉的運(yùn)移及煤體滲透率的變化還需進(jìn)一步試驗(yàn)研究。