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        黃土高原水蝕風(fēng)蝕交錯帶風(fēng)蝕對砂質(zhì)壤土迎風(fēng)坡水蝕特征的影響

        2022-05-26 08:08:14白茹茹張加瓊鄧鑫欣李志鳳
        水土保持學(xué)報 2022年3期
        關(guān)鍵詞:風(fēng)速

        白茹茹, 張加瓊,2, 鄧鑫欣, 李志鳳, 南 瓊

        (1.西北農(nóng)林科技大學(xué)水土保持研究所,黃土高原土壤侵蝕與旱地農(nóng)業(yè)國家重點(diǎn)實驗室,陜西 楊凌 712100;2.中國科學(xué)院水利部水土保持研究所,陜西 楊凌 712100;3.西北農(nóng)林科技大學(xué)資源與環(huán)境學(xué)院,陜西 楊凌 712100)

        土壤交錯/復(fù)合侵蝕是在水力、風(fēng)力、重力、凍融等多種營力共同或交錯作用下,土壤被破壞、剝離和搬運(yùn)的復(fù)雜過程;交錯/復(fù)合侵蝕過程有著顯著的疊加放大作用,以時間交錯、空間疊加為典型特征的風(fēng)水交錯侵蝕是最為典型的類型之一。風(fēng)水交錯侵蝕主要發(fā)生在生態(tài)環(huán)境較脆弱的干旱與半干旱地區(qū),該區(qū)域的土壤侵蝕程度較單一風(fēng)蝕或水蝕影響區(qū)域更嚴(yán)重。因此,加強(qiáng)風(fēng)水交錯侵蝕的特征、過程、機(jī)理等研究,有益于干旱與半干旱區(qū)域水土保持的科學(xué)開展。

        前人通過野外觀測(小區(qū)法)、室內(nèi)模擬試驗(風(fēng)洞和降雨模擬試驗)、元素示蹤等方法對不同過程的風(fēng)水交錯侵蝕(風(fēng)蝕后水蝕,水蝕后風(fēng)蝕)的速率、風(fēng)蝕和水蝕對總侵蝕的貢獻(xiàn)、風(fēng)力與水力的相互關(guān)系等開展了大量研究,并取得了重要成果。對先水蝕后風(fēng)蝕的交錯侵蝕(水—風(fēng)交錯侵蝕)研究發(fā)現(xiàn),前期水蝕能抑制后繼風(fēng)蝕,徑流沖刷通過選擇性搬運(yùn)較細(xì)顆粒、地表形成物理結(jié)皮、改變微地貌等方式,減小后繼風(fēng)蝕。對風(fēng)蝕后水蝕的交錯侵蝕(風(fēng)—水交錯侵蝕)研究發(fā)現(xiàn),前期風(fēng)蝕對后繼水蝕主要為促進(jìn)作用,風(fēng)蝕一方面帶走坡面土壤細(xì)顆粒,造成土壤粗化和土壤抗侵蝕能力減?。涣硪环矫?,土壤顆粒的剝離和搬運(yùn)造成微地貌變化,尤其是較大風(fēng)速下,形成風(fēng)蝕凹痕,從而促進(jìn)水蝕。前人的研究基本在徑流方向與風(fēng)向相同的條件下開展,而缺乏對風(fēng)向與徑流方向相反(風(fēng)水反向)條件下風(fēng)水交錯侵蝕的研究。尤其是風(fēng)—水交錯侵蝕研究,尚未見風(fēng)水反向條件下的研究報道。事實上,發(fā)生在迎風(fēng)坡面徑流方向與風(fēng)向相反的風(fēng)水交錯侵蝕與徑流方向與風(fēng)向相同的交錯侵蝕過程一樣具有代表性。因此,在徑流方向與風(fēng)向相反的條件下研究風(fēng)水交錯侵蝕過程與機(jī)理對系統(tǒng)的理解風(fēng)水交錯侵蝕機(jī)制具有重要意義。

        黃土高原風(fēng)蝕水蝕交錯帶是受風(fēng)水交錯侵蝕影響的典型區(qū)域,本研究選擇該區(qū)域的典型土壤,采用人工模擬降雨與風(fēng)洞試驗相結(jié)合的方法,研究風(fēng)向與徑流方向相反條件下的風(fēng)—水交錯侵蝕特征,通過與僅水蝕下的侵蝕特征對比,分析前期風(fēng)蝕對后繼水蝕侵蝕的影響,量化風(fēng)蝕和水蝕對交錯侵蝕的貢獻(xiàn),為明確風(fēng)水交錯侵蝕中風(fēng)蝕與水蝕的相互影響研究奠定基礎(chǔ)。

        1 材料與方法

        本研究采用人工模擬降雨和風(fēng)洞試驗相結(jié)合的方法,以黃土高原水蝕風(fēng)蝕交錯帶典型的砂質(zhì)壤土(砂黃土)為例,開展風(fēng)—水交錯侵蝕研究。砂質(zhì)壤土采自神木六道溝流域,質(zhì)地均一,砂粒、粉粒和黏粒含量分別為53.0%,42.1%和4.9%,平均粒徑34.8 μm,分選系數(shù)1.84Φ(34.8 μm)。砂質(zhì)壤土在去除草根、礫石等雜物并過1 cm篩后,分層填裝于鋼制土槽(1.2 m×1.0 m×0.1 m)。土槽填裝時,首先在底部鋪設(shè)1層孔徑較小的透水紗布,再均勻平鋪1層細(xì)沙(1 cm厚),風(fēng)干的砂質(zhì)壤土(含水量約為1.5%)按照容重1.35 g/cm按3 cm分層(每層3 cm)填裝,每層填裝完成后打毛表面以消除填裝土層間的分層。

        人工模擬降雨和風(fēng)洞試驗在黃土高原土壤侵蝕與旱地農(nóng)業(yè)國家重點(diǎn)實驗室人工降雨大廳與風(fēng)洞實驗室開展。降雨試驗使用側(cè)噴式降雨裝置,降雨高度為16 m,降雨強(qiáng)度在40~260 mm/h連續(xù)可調(diào),降雨均勻度>80%,最大持續(xù)降雨時間12 h。風(fēng)洞設(shè)備為室內(nèi)直流吹氣式風(fēng)洞(圖1),橫截面積為1.0 m×1.2 m,由動力段、調(diào)節(jié)段、整流段、試驗段和集沙段組成,風(fēng)速在2~15 m/s范圍內(nèi)連續(xù)可調(diào)。吹風(fēng)前進(jìn)行風(fēng)速率定,達(dá)到設(shè)計風(fēng)速(±0.2 m/s)。

        圖1 風(fēng)洞結(jié)構(gòu)示意

        試驗時,先進(jìn)行風(fēng)洞試驗后再進(jìn)行人工模擬降雨試驗。風(fēng)洞試驗在9,12,15 m/s風(fēng)速下分別持續(xù)吹蝕15 min,吹蝕前后均使用地秤(精度為1.0 g,量程200 kg)稱量土槽的總重,用于土壤風(fēng)蝕量計算。對不同風(fēng)速下完成吹蝕試驗的土槽,在不同雨強(qiáng)(60,90 mm/h)和坡度(5°,10°和15°)條件下開展人工模擬降雨試驗。所有試驗從產(chǎn)流開始計時,試驗時長為60 min。產(chǎn)流過程中,按2 min間隔收集徑流泥沙過程樣品。降雨結(jié)束后稱量徑流泥沙樣品,并在105 ℃恒重并稱量(精度0.01 g)泥沙樣品,計算降雨過程的侵蝕產(chǎn)沙量。同時,以只進(jìn)行降雨而無前期吹蝕的試驗作為對照。每組試驗重復(fù)2次,當(dāng)2次重復(fù)結(jié)果存在明顯差異的試驗,進(jìn)行第3次重復(fù)。

        依據(jù)徑流量,第min的徑流強(qiáng)度(g/(min·m))和整場降雨平均徑流強(qiáng)度(g/m)計算公式分別為:

        (1)

        (2)

        式中:為第min降雨收集到的徑流量(g);為徑流收集時間(min),本研究中取值為2,4,6,…,30;為降雨坡面(土槽)面積(m)。

        依據(jù)泥沙量,第min的水蝕速率(g/(min·m))和整場降雨平均水蝕速率(g/m)計算公式分別為:

        (3)

        (4)

        式中:為第min降雨收集到的泥沙量(g)。

        為量化前期風(fēng)蝕對后繼水蝕速率的影響,將受前期風(fēng)蝕影響的水蝕速率或徑流強(qiáng)度相對僅水蝕試驗條件下的變化率定義為風(fēng)蝕對水蝕速率/徑流強(qiáng)度的影響率(),即:

        (5)

        式中:分別為受前期風(fēng)蝕影響的水蝕速率和徑流強(qiáng)度(g/(min·m));、分別為僅水蝕條件下的水蝕速率和徑流強(qiáng)度(g/(min·m))。

        2 結(jié)果與分析

        2.1 前期風(fēng)蝕對后繼水蝕徑流過程的影響

        前期風(fēng)蝕改變了后繼水蝕的徑流強(qiáng)度,但未明顯改變徑流過程的總體變化趨勢。無論是否受前期風(fēng)蝕的影響,后繼徑流強(qiáng)度均呈現(xiàn)隨降雨歷時增加逐漸增大而后逐漸趨于穩(wěn)定的變化特征。經(jīng)前期不同風(fēng)速吹蝕后,后繼水蝕的產(chǎn)流時間較僅水蝕提前了7~15 min(表1)。前期風(fēng)蝕導(dǎo)致后繼水蝕徑流強(qiáng)度增大,尤其是12,15 m/s風(fēng)速吹蝕后,后繼水蝕徑流強(qiáng)度在60 mm/h雨強(qiáng)下較僅水蝕分別增大191.1~340.1,280.0~695.9 g/(min·m),在90 mm/h雨強(qiáng)下較僅水蝕分別增大161.5~672.6,323.4~942.3 g/(min·m)(圖2)。此外,前期風(fēng)蝕對后繼水蝕徑流強(qiáng)度的影響在小雨強(qiáng)下表現(xiàn)更明顯。60 mm/h雨強(qiáng)下風(fēng)蝕對水蝕徑流強(qiáng)度的影響率較90 mm/h雨強(qiáng)下均略增大。在相同風(fēng)速吹蝕后,坡度從5°增大到15°時,60 mm/h雨強(qiáng)下風(fēng)蝕對水蝕徑流強(qiáng)度的影響率較90 mm/h雨強(qiáng)分別增大了0~0.2,0.1~0.2,0.2~0.5倍。

        表1 受前期風(fēng)蝕影響的后繼降雨產(chǎn)流時間

        2.2 前期風(fēng)蝕對后繼水蝕速率變化的影響

        總體上,前期風(fēng)蝕導(dǎo)致后繼水蝕速率大多較僅水蝕顯著增大(<0.05),且其增加程度隨風(fēng)速的增大而增大。在9,12,15 m/s風(fēng)速下,前期風(fēng)蝕導(dǎo)致后繼水蝕速率較相同條件的僅水蝕試驗分別增大了0~1.8,0.6~3.0,1.0~4.6倍。此外,較小雨強(qiáng)(60 mm/h)下,前期風(fēng)蝕對后繼水蝕速率的影響表現(xiàn)得更明顯(圖3)。60 mm/h雨強(qiáng)下風(fēng)蝕對水蝕速率的影響率較90 mm/h雨強(qiáng)下均增大。當(dāng)坡度從5°增大到15°時,在9,12,15 m/s風(fēng)速吹蝕后,60 mm/h雨強(qiáng)下風(fēng)蝕對水蝕速率的影響率較90 mm/h雨強(qiáng)分別增大了0.2~1.8,1.1~1.9,0.1~0.2倍??梢?,在不同條件的風(fēng)—水交錯侵蝕過程中,水蝕和風(fēng)蝕的交互效應(yīng)受試驗條件的影響,可能存在交互效應(yīng)發(fā)生改變的臨界條件。

        若以產(chǎn)沙時刻起,將水蝕過程分為前期(20 min)、中期(20~40 min)和后期(40~60 min)3個階段,隨著前期風(fēng)蝕風(fēng)速增大,后繼水蝕速率從前期到中期都呈現(xiàn)增大趨勢,中期到后期的變化相對復(fù)雜。從中期到后期,60 mm/h雨強(qiáng)下水蝕速率均呈增長趨勢;90 mm/h雨強(qiáng)下,水蝕速率在小坡度(5°)時均呈增長趨勢,而在較大坡度,前期風(fēng)速較大時,后期水蝕速率較中期減小。與大雨強(qiáng)下,尤其是坡度較大時,坡面在降雨過程中易形成跌坎,導(dǎo)致產(chǎn)沙前期水蝕速率凸增有關(guān)(圖4)。對比前期到中期與中期到后期水蝕速率的變化速度發(fā)現(xiàn),除12 m/s風(fēng)速吹蝕后在60 mm/h雨強(qiáng),5°條件下降雨的試驗外,無論是否受前期風(fēng)蝕的影響,當(dāng)坡度從5°增加到10°和15°時,水蝕速率的變化速度在不同雨強(qiáng)下均表現(xiàn)出先增長后減小的趨勢。

        2.3 水蝕對風(fēng)-水交錯侵蝕的貢獻(xiàn)

        整體上,水蝕對總侵蝕的貢獻(xiàn)隨試驗條件的變化而明顯改變。60 mm/h雨強(qiáng)下風(fēng)蝕貢獻(xiàn)占主導(dǎo)。90 mm/h雨強(qiáng)下大坡度(10°和15°)以水蝕為主,小坡度(5°)以風(fēng)蝕為主。此外,交錯侵蝕中,隨前期風(fēng)蝕風(fēng)速增大,水蝕對交錯侵蝕的貢獻(xiàn)明顯減小。90 mm/h雨強(qiáng)下,當(dāng)前期風(fēng)蝕風(fēng)速從9 m/s增大到15 m/s時,水蝕對交錯侵蝕的貢獻(xiàn)減小,比例最高達(dá)到21%,27%和28%;在60 mm/h雨強(qiáng)下,水蝕對交錯侵蝕的貢獻(xiàn)減小,比例最高達(dá)到4%,12%和43%(圖5)。證明了水蝕和風(fēng)蝕的交互效應(yīng)與試驗條件的相關(guān)性。

        圖2 前期風(fēng)蝕對后繼水蝕徑流過程的影響

        注:圖柱上方不同小寫字母表示相同降雨強(qiáng)度下不同風(fēng)速處理間差異顯著(P<0.05)。

        水蝕在交錯侵蝕的比例均高于僅水蝕在僅風(fēng)蝕與僅水蝕的侵蝕量之和中的比例(即:水蝕/風(fēng)水交錯總侵蝕>僅水蝕/僅水蝕+僅風(fēng)蝕)。與僅水蝕在僅水蝕與僅風(fēng)蝕侵蝕量之和的比例相比,在9,12,15 m/s吹蝕后,60 mm/h雨強(qiáng)下,水蝕貢獻(xiàn)率較單一風(fēng)蝕和水蝕過程總和中的水蝕比例分別增大了3%~8%,1%~11%,0%~11%,90 mm/h雨強(qiáng)下,水蝕貢獻(xiàn)率較單一風(fēng)蝕和水蝕過程總和中的水蝕比例分別增大了1%~2%,6%~12%,9%~30%??梢姡L(fēng)速較大時(12,15 m/s),前期風(fēng)蝕對地表的改變對后期水蝕速率增大有明顯影響。

        3 討 論

        風(fēng)—水交錯侵蝕中,受前期風(fēng)蝕影響,后繼水蝕的徑流強(qiáng)度增大、水蝕加劇,這與前人在風(fēng)水同向條件下的研究結(jié)果一致。已有研究發(fā)現(xiàn),受風(fēng)蝕影響的水蝕過程中產(chǎn)流時間卻相對僅水蝕試驗不同程度地滯后,本研究發(fā)現(xiàn),前期風(fēng)蝕影響導(dǎo)致產(chǎn)流時間相對僅水蝕試驗提前,可能與風(fēng)蝕對微地貌改變程度、地表粗糙度和受試土壤性質(zhì)的差異有關(guān)。首先,前期風(fēng)蝕改變了地表微形態(tài),在較大風(fēng)速(12,15 m/s)下,前期風(fēng)蝕后地表產(chǎn)生有固定走向的明顯風(fēng)蝕凹痕,為徑流匯集提供了有利的地形條件,這是導(dǎo)致后繼徑流強(qiáng)度增大、水蝕加劇的重要原因(圖6)。前人研究中,風(fēng)蝕后地表并未出現(xiàn)有固定走向的明顯風(fēng)蝕凹痕,僅有少量零星的凹痕和條紋,未連通的微起伏對徑流的形成有一定的阻礙作用,延緩了徑流的形成。其次,風(fēng)蝕導(dǎo)致地表粗化,增大土壤可蝕性,導(dǎo)致徑流強(qiáng)度增大、水蝕加劇。地表粗化對徑流的影響有兩面性,一方面可能因地表粗糙度增大而延滯徑流形成的時間;另一方面,風(fēng)蝕過程中部分較細(xì)顆粒阻塞粗顆粒之間的空隙,影響水分入滲,導(dǎo)致產(chǎn)流時間提前。本研究的砂質(zhì)壤土土質(zhì)疏松、持水性差、入滲快,在降雨過程中初始產(chǎn)流時間較長,而經(jīng)吹蝕后,表層(0—1 cm)土壤細(xì)顆粒(黏粒和粉粒)含量減少,砂粒含量增多,風(fēng)蝕導(dǎo)致表層土壤明顯粗化(表2)。在水蝕過程中產(chǎn)流時間提前,表明較細(xì)顆粒阻塞粗顆粒之間的空隙對水分入滲有明顯影響,經(jīng)前期風(fēng)蝕作用后,后繼水蝕的入滲率減小(表3)??紤]到不同的土壤在顆粒組成、團(tuán)聚體結(jié)構(gòu)、水分入滲等方面均有差異,風(fēng)蝕過程中坡面微地形、土壤顆粒、水分入滲等對吹蝕的響應(yīng)不同,因此,要量化上述因素的影響程度,還需進(jìn)一步研究。

        圖4 前期風(fēng)蝕對后繼水蝕過程的影響

        Zhang等基于Cs-137示蹤技術(shù)對結(jié)果顯示,神木六道溝流域粉質(zhì)砂壤土迎風(fēng)坡和背風(fēng)坡面的風(fēng)水交錯侵蝕(包含風(fēng)—水和水—風(fēng)侵蝕)以水蝕為主,徑流方向與風(fēng)向相反的迎風(fēng)坡(N坡和NW坡),平均水蝕速率約為0.03 g/(min·m),占迎風(fēng)坡總侵蝕量的81.4%;而本試驗迎風(fēng)坡的平均水蝕速率達(dá)到189.4 g/(min·m),遠(yuǎn)大于自然坡面多年平均侵蝕速率。此外,在徑流方向與風(fēng)向相同的背風(fēng)坡面(SE坡和S坡),Zhang等觀測到風(fēng)積(平均沉積速率<0.01 g/(min·m),而本研究結(jié)果均為侵蝕,這與研究開展的環(huán)境、手段、尺度等直接相關(guān)。室內(nèi)交錯侵蝕模擬的試驗土槽一般尺寸較小(如本研究中的1.2 m×1.0 m×0.1 m),侵蝕難以達(dá)到沉積發(fā)生的坡長條件,在野外環(huán)境下,坡面較長且上風(fēng)向坡面會對下風(fēng)向坡面的侵蝕或沉積造成影響。

        此外,野外條件下坡面地形、植被覆蓋、土地利用等因素也會影響風(fēng)水交錯侵蝕結(jié)果。在未來的研究中可以通過考慮坡形、植被等因素,研究風(fēng)水交錯侵蝕中的侵蝕和沉積特征,從而充分認(rèn)識風(fēng)水交錯過程。

        圖5 交錯侵蝕中水蝕對總侵蝕的貢獻(xiàn)

        圖6 風(fēng)蝕試驗后的地表形態(tài)相對于風(fēng)蝕前的變化

        表2 風(fēng)蝕前后表層(0-1 cm)砂質(zhì)壤土機(jī)械組成

        表3 風(fēng)蝕前后降雨入滲率變化

        鄧鑫欣等在風(fēng)向與徑流方向相反條件下,采用相同的土壤類型在相同試驗條件(風(fēng)速、降雨強(qiáng)度和坡度)開展的水—風(fēng)交錯侵蝕得出,前期水蝕對后繼風(fēng)蝕有明顯的抑制作用,本研究的風(fēng)—水交錯侵蝕中,前期風(fēng)蝕對后繼水蝕有明顯的促進(jìn)作用。在相同風(fēng)速下,水蝕在風(fēng)—水交錯總侵蝕中的貢獻(xiàn)隨雨強(qiáng)的增大逐漸增大,而水—風(fēng)交錯總侵蝕一直以水蝕為主(約78%的試驗組中水蝕的貢獻(xiàn)>50%)。相同試驗下,風(fēng)—水侵蝕的總侵蝕量均較水—風(fēng)侵蝕總侵蝕量大,在9,12和15 m/s風(fēng)速下,風(fēng)—水交錯侵蝕速率比水—風(fēng)交錯侵蝕速率分別增大了129.4~146.4,640.4~834.4,1 884.3~2 239.6 g/(min·m)(圖7)??梢姡L(fēng)力與水力疊加過程不同的交錯侵蝕中,風(fēng)蝕和水蝕的相互作用(促進(jìn)或抑制)、風(fēng)蝕和水蝕在總侵蝕中的貢獻(xiàn)、總侵蝕量均存在差異。

        在未來的研究中,要明確風(fēng)蝕交錯侵蝕過程,揭示風(fēng)蝕和水蝕的相互影響,首先,必須系統(tǒng)開展不同過程(風(fēng)—水、水—風(fēng))的風(fēng)水交錯侵蝕,甚至應(yīng)該考慮多次疊加過程的交錯侵蝕過程(如風(fēng)—水—風(fēng)—水、水—風(fēng)—水—風(fēng)),為揭示風(fēng)蝕和水蝕的互作奠定基礎(chǔ);其次,本研究發(fā)現(xiàn),不同試驗條件下,風(fēng)蝕和水蝕的交互效應(yīng)不同,加之不同的試驗中變量類別及各變量的梯度較多,且不同變量的數(shù)值、單位等均存在差異,直接采用變量進(jìn)行交互效應(yīng)分析存在巨大的難度。因此,未來的研究中應(yīng)考慮采用統(tǒng)一的變量表達(dá)方式(如侵蝕力、侵蝕力的能量)量化復(fù)合侵蝕過程中的交互效應(yīng)。

        圖7 風(fēng)水和水風(fēng)交錯侵蝕的總侵蝕速率

        4 結(jié) 論

        通過室內(nèi)風(fēng)洞和模擬降雨試驗,研究了砂質(zhì)壤土坡面在風(fēng)向和徑流方向相反條件下的風(fēng)—水交錯侵蝕特征,結(jié)果顯示,與僅水蝕試驗相比,前期風(fēng)蝕導(dǎo)致后繼水蝕的產(chǎn)流時間提前、徑流強(qiáng)度增大、產(chǎn)沙速率增大,水蝕在交錯侵蝕中的貢獻(xiàn)較水蝕在僅風(fēng)蝕與僅水蝕侵蝕量之和的比例增大。前期風(fēng)蝕對后繼水蝕存在明顯的促進(jìn)作用,前期風(fēng)蝕導(dǎo)致后繼水蝕增大0~4.6倍。不同試驗條件下,前期風(fēng)蝕對后繼水蝕速率變化的影響程度隨試驗條件的改變發(fā)生差異變化,表明水蝕和風(fēng)蝕的交互效應(yīng)受試驗條件的影響。風(fēng)向與徑流方向相反條件下,前期風(fēng)蝕明顯促進(jìn)后繼水蝕,而前期水蝕明顯抑制后繼風(fēng)蝕。與水—風(fēng)交錯侵蝕相比,風(fēng)—水交錯侵蝕的總侵蝕量更大,水蝕在總侵蝕中的比例變化更復(fù)雜。未來研究中應(yīng)系統(tǒng)研究不同交錯侵蝕過程、多次交錯過程疊加、地形影響的交錯侵蝕,在此基礎(chǔ)上,考慮采用統(tǒng)一的變量表達(dá)方式量化風(fēng)蝕和水蝕的交互效應(yīng),為揭示風(fēng)蝕和水蝕的互作機(jī)理奠定基礎(chǔ)。

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