羅檢萍

(中鐵十二局集團(tuán)第七工程有限公司 湖南長(zhǎng)沙 410004)

1 工程概況

1.1 設(shè)計(jì)概況

木河中橋位于西安至成都客運(yùn)專(zhuān)線(xiàn)上。橋梁中心里程為DGK126＋294，橋梁形式為1－52 m實(shí)腹式鋼筋混凝土拱橋，全長(zhǎng)67.96 m。木河中橋結(jié)構(gòu)形式為無(wú)鉸拱，外部為三次超靜定結(jié)構(gòu)。拱軸線(xiàn)采用二次拋物線(xiàn)，拱軸線(xiàn)方程為:y＝x－x2/52，中心跨度52 m，矢高13 m，矢跨比1/4。拱圈采用C50鋼筋混凝土等截面矩形板拱，拱圈截面寬9 m，高2.5 m。采用碗扣式滿(mǎn)堂支架作為拱圈施工時(shí)的支撐體系[1－3]。

1.2 施工順序

由于拱圈斷面較大，拱圈混凝土采用分層分段澆筑。先期澆筑拱腳部位全斷面及其余部位1.2 m高拱肋混凝土，此為第一層拱圈，共分為9個(gè)節(jié)段澆筑。再以第一層拱圈作為第二層拱圈的受荷層，待第一層拱圈強(qiáng)度達(dá)到100%后澆筑第二層拱圈，共分為9個(gè)節(jié)段澆筑完成。澆筑分段方式及順序見(jiàn)圖1。

圖1 木河中橋拱圈澆筑分段及順序(單位:mm)

2 先澆蓋板設(shè)計(jì)及應(yīng)用

2.1 “先澆蓋板法”原理

“先澆蓋板法”采用“角鋼分配梁＋密目鋼板拉伸網(wǎng)＋收口網(wǎng)”作為先澆蓋板的免拆式復(fù)合底模，澆筑小體積混凝土蓋板以形成鋼筋混凝土模板，再澆筑塊段剩余部分，其最終同先澆蓋板一起構(gòu)成塊段整體。塊段澆筑時(shí)的混凝土側(cè)壓力和成型后的下滑力通過(guò)先澆蓋板傳遞至拱圈主筋或附加抗滑支撐，最終傳遞至下一個(gè)塊段或者拱座基礎(chǔ)[4－6]。

2.2 蓋板設(shè)計(jì)計(jì)算

計(jì)算假定如下:在混凝土澆筑至塊段成型的全過(guò)程中均不考慮模板與塊段之間的摩擦力，其原因?yàn)?

(1)澆筑過(guò)程中混凝土無(wú)法承受剪應(yīng)力；

(2)塊段成型后，由于支架設(shè)計(jì)時(shí)未考慮模板切向荷載，為避免模板產(chǎn)生不可預(yù)計(jì)的線(xiàn)形變化，故不能讓塊段與模板間產(chǎn)生相對(duì)滑動(dòng)趨勢(shì)。

因新澆筑混凝土和終凝后混凝土對(duì)蓋板的壓力不同，為簡(jiǎn)化計(jì)算，可分析各塊段在均為新澆筑混凝土(未初凝塊段)和全為終凝混凝土(全終凝塊段)兩種情況下對(duì)蓋板的壓力，然后取最不利組合對(duì)蓋板進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)[7－9]。

2.2.1 全終凝塊段下滑力計(jì)算

計(jì)算模型借鑒邊坡工程中的“不平衡推力傳遞系數(shù)法”，利用有限單元法計(jì)算。因各塊段位于曲線(xiàn)上，塊段中各點(diǎn)下滑力并非按線(xiàn)性變化，將各塊段分解成若干個(gè)有限單元，每個(gè)塊段可近似認(rèn)為位于一直線(xiàn)斜面上，單獨(dú)計(jì)算每個(gè)塊段在該斜面上的下滑力，將各個(gè)塊段的下滑力向下一個(gè)塊段斜面上進(jìn)行分解累加，最后求得某一個(gè)塊段底端的最終下滑力。塊段單元受力模型如圖2所示[10－11]。

圖2 塊段單元受力模型

圖2中，邊界坐標(biāo)以拱軸線(xiàn)向內(nèi)偏移0.65 m與1號(hào)塊1單元下端交點(diǎn)作為原點(diǎn)。除1號(hào)塊1單元外，其余塊段單元邊界點(diǎn)均位于拱軸線(xiàn)向內(nèi)偏移0.65 m的軸線(xiàn)上。

根據(jù)以上單元屬性分析及圖2可得到每個(gè)單元i的受力模型如下(混凝土容重取26 kN/m3):

式(1)為塊段下滑力遞推公式，在給定邊界值后即可求出塊段底端累計(jì)下滑力。1至3號(hào)塊段單元的幾何參數(shù)如表1所示。

表1 各塊段單元幾何參數(shù)

2.2.2 新澆筑塊段混凝土側(cè)壓力計(jì)算

混凝土側(cè)壓力采用《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工規(guī)范》(GB 50666—2011)中A.0.4項(xiàng)推薦公式計(jì)算:

當(dāng)采用插入式振搗器且澆筑速度不大于10 m/h、混凝土坍落度不大于180 mm時(shí)，側(cè)壓力需分別按式(2)兩個(gè)公式計(jì)算并取小值；當(dāng)澆筑速度大于10 m/h或混凝土坍落度大于180 mm時(shí)，側(cè)壓力直接采用式(2)中第二個(gè)公式計(jì)算。

2.2.3 工況組合

1、2號(hào)塊底端支撐按施工順序，主要可分為以下三種工況:

工況①:用于1號(hào)塊底端蓋板設(shè)計(jì)，僅考慮1號(hào)塊作用。荷載主要考慮以下兩種情況:

工況①-1∶1號(hào)塊為全終凝塊；

工況①-2:1號(hào)塊為未初凝塊。

工況②:用于2號(hào)塊底端蓋板設(shè)計(jì)、支撐鋼筋抗壓穩(wěn)定驗(yàn)算及支撐設(shè)計(jì)，僅考慮2號(hào)塊作用。荷載主要考慮以下兩種情況:

工況②-1:2號(hào)塊為全終凝塊；

工況②-2:2號(hào)塊為未初凝塊。

工況③:用于驗(yàn)算1號(hào)塊支撐鋼筋抗壓穩(wěn)定驗(yàn)算及支撐設(shè)計(jì)，同時(shí)考慮1、2、3號(hào)塊作用。荷載主要考慮以下三種情況:

工況③-1:2號(hào)塊為未初凝塊，1號(hào)塊為全終凝塊；

工況③-2:2號(hào)塊為全終凝塊，3號(hào)塊為未初凝塊，1號(hào)塊為全終凝塊；

工況③-3:2號(hào)塊為全終凝塊，3號(hào)塊為全終凝塊、1號(hào)塊為全終凝塊。

以上工況，利用式(1)或式(2)計(jì)算，可計(jì)算出最不利工況下的荷載標(biāo)準(zhǔn)值。以此作為蓋板各階段構(gòu)件設(shè)計(jì)驗(yàn)算的標(biāo)準(zhǔn)值。計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。

表2 各工況下計(jì)算的荷載標(biāo)準(zhǔn)值

2.2.4 受壓鋼筋穩(wěn)定性分析

在全橋合龍前，相鄰塊段之間僅由拱圈主筋在未澆筑的情況下承受各塊段傳遞的下滑力，因此有必要對(duì)既有拱圈主筋的抗壓強(qiáng)度及穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算以確定是否需要加設(shè)附加抗滑支撐。受壓鋼筋考慮為柱模型，先澆蓋板為無(wú)梁樓蓋模型。結(jié)構(gòu)求解采用PKPM2010軟件SATWE模塊進(jìn)行內(nèi)力計(jì)算及配筋[12]。

各工況下各類(lèi)鋼筋受壓穩(wěn)定性計(jì)算結(jié)果統(tǒng)計(jì)如表3所示。

表3 各工況下鋼筋受壓穩(wěn)定性統(tǒng)計(jì)

由表3可知，各工況均有受壓鋼筋超臨界失穩(wěn)情況，故對(duì)于工況2和工況3均需增加附加支撐。

2.2.5 蓋板及其支撐設(shè)計(jì)

蓋板擬定厚度500 mm，采用C50鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，共用一部分拱圈鋼筋用作蓋板配筋；1號(hào)塊支撐擬采用 20a型鋼支撐，柱網(wǎng)布置1 700(橫向)×1 000 mm(豎向)；1號(hào)塊與基礎(chǔ)之間支撐柱取1 500 mm。布設(shè)方式見(jiàn)圖3。

圖3 1號(hào)蓋板支撐布置平面及剖面(單位:mm)

2號(hào)塊支撐擬采用 10型鋼支撐，柱網(wǎng)布置1 700(橫向)×810 mm(豎向)；1號(hào)塊與2號(hào)塊之間支撐柱取1 000 mm。布設(shè)方式見(jiàn)圖4。

圖4 2號(hào)蓋板支撐布置平面及剖面(單位:mm)

1、2號(hào)蓋板荷載分別取表2中①-2、②-2荷載，支撐柱設(shè)計(jì)取③-2荷載。PKPM計(jì)算結(jié)果為:1、2號(hào)蓋板均采用雙向14＠120 mm作為受力主筋，頂?shù)撞扛鞑荚O(shè)一層可滿(mǎn)足承載力要求；20a及 10型鋼支撐能分別滿(mǎn)足1、2號(hào)蓋板支撐承載力及穩(wěn)定性要求。各工字鋼支撐軸力如圖5所示，蓋板施工效果如圖6所示。

圖5 各蓋板支撐柱軸力(單位:kN)

圖6 蓋板施工效果

2.3 蓋板免拆復(fù)合底模

先澆蓋板采用“角鋼分配梁＋密目鋼板拉伸網(wǎng)＋收口網(wǎng)”作為蓋板免拆式復(fù)合底模。復(fù)合底模主要用來(lái)承受蓋板澆筑時(shí)的荷載，其承載力驗(yàn)算較為簡(jiǎn)單，在此不再贅述。免拆式復(fù)合底模的結(jié)構(gòu)及安裝順序見(jiàn)圖7。

圖7 復(fù)合式免拆模板結(jié)構(gòu)及安裝順序示意

因?yàn)榭煲资湛诰W(wǎng)及其背覆的鋼板拉伸網(wǎng)作為永久性模板固定，當(dāng)在模板后面澆筑混凝土?xí)r，網(wǎng)眼上的余角片將嵌在混凝土里，形成一個(gè)與鄰近澆筑塊相連的機(jī)械楔。在后澆帶澆筑時(shí)，該套模板體系將被澆筑至后澆帶中，其粘接及剪切方面的強(qiáng)度可與經(jīng)過(guò)良好處理的粗琢縫合相媲美。因此在二次澆筑時(shí)可免去鑿毛等工序，縮短施工周期，同時(shí)增加了澆筑體的強(qiáng)度。

3 “先澆蓋板法”的特點(diǎn)及使用范圍

“先澆蓋板法”在拱圈塊段施工中有如下特點(diǎn):

(1)充分利用了混凝土的承載力，減少了一次性搭設(shè)模板、支撐過(guò)程中的隱患，增加了模板支撐體系的安全性。

(2)由于免除了在密集鋼筋環(huán)境下模板拆卸、鑿毛及清渣工序，縮短了施工時(shí)間，提高了工效。

(3)免拆式復(fù)合模板的使用使得在密集鋼筋的施工環(huán)境下混凝土結(jié)合面的嚙合強(qiáng)度要優(yōu)于人工鑿毛，確保了工程質(zhì)量。

拱圈分塊段澆筑是鋼筋混凝土拱圈施工的常用方法，因此“先澆蓋板法”適用于各類(lèi)有分層分段澆筑需要的拱橋結(jié)構(gòu)。

4 結(jié)論

“先澆蓋板法”在鋼筋混凝土拱橋拱圈施工中尚屬首次嘗試，該方法是一種“先弱后強(qiáng)”的間接處理方法，旨在確保拱圈節(jié)段施工質(zhì)量的同時(shí)提高工效，其充分發(fā)揮了鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)承載力較常規(guī)模板大、耐久性好的特點(diǎn)，可為今后同類(lèi)工程提供參考和經(jīng)驗(yàn)。