逄魯峰，龐偉琪，張健壯，孫立剛，付鵬，常青山

（1.山東建筑大學(xué) 土木工程學(xué)院，山東 濟(jì)南 250101；2.山東華迪建筑科技有限公司，山東 濟(jì)陽(yáng) 251400）

0 前言

高速公路在我國(guó)的發(fā)展規(guī)模逐年擴(kuò)大，支撐起運(yùn)輸?shù)戎匾w系。在我國(guó)的西部及北方地區(qū)，環(huán)境溫度低下一直是阻礙施工的一個(gè)重要因素，尤其是在冬季。在公路施工的過(guò)程中，一個(gè)重要的步驟就是壓漿，目前普遍采用了后張法預(yù)應(yīng)力孔道壓漿技術(shù)，良好的孔道壓漿能夠保護(hù)預(yù)應(yīng)力筋（鋼絞線(xiàn)）免受銹蝕，壓漿料便是一種非常理想的材料[1]。冬季施工中要保證壓漿料在低負(fù)溫條件下有良好流動(dòng)性的同時(shí)，也要有足夠高的強(qiáng)度，滿(mǎn)足JTG/T 3650—2020《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》的要求，這對(duì)負(fù)溫條件下的壓漿料性能有更為明確的要求[2]。

壓漿料由膠凝材料以及復(fù)合外加劑組成，是預(yù)應(yīng)力孔道壓漿的重要應(yīng)用型新材料。目前市售的壓漿料種類(lèi)繁多，但單獨(dú)針對(duì)冬季負(fù)溫條件下壓漿料的研究相對(duì)較少。本研究采用硅酸鹽水泥、高鋁水泥、礦物摻合料作為膠凝材料，加以高性能外加劑配制一種高流動(dòng)、無(wú)下沉、零泌水，且凝結(jié)時(shí)間和強(qiáng)度滿(mǎn)足JTG/T 3650—2020 要求的負(fù)溫公路壓漿料。通過(guò)在硅酸鹽水泥中引入A600 型高鋁水泥，外加劑中引入碳酸鋰、硼酸等調(diào)節(jié)流動(dòng)度、凝結(jié)時(shí)間以及強(qiáng)度。通過(guò)單因素試驗(yàn)以及正交試驗(yàn)，確定聚羧酸減水劑、緩凝組分硼酸、酒石酸三者最佳摻量。通過(guò)早強(qiáng)與防凍組分的復(fù)合試驗(yàn)，確定防凍劑與早強(qiáng)劑的最佳比例，配制出一種滿(mǎn)足低溫條件（-5 ℃）下使用的公路壓漿料。

1 試驗(yàn)

1.1 試驗(yàn)材料及儀器設(shè)備

1.1.1 試驗(yàn)材料

膠凝材料：山鋁P·Ⅰ52.5 水泥，比表面積407 m2/kg，含水量0.25%，燒失量2.1%；A600 型高鋁水泥；粉煤灰：市售Ⅰ級(jí)；活性二氧化硅（硅灰）；無(wú)水石膏；精細(xì)沉珠。

外加劑：塑性膨脹劑；有機(jī)硅油消泡劑；早強(qiáng)劑：碳酸鋰，分析純；緩凝劑：硼酸、酒石酸，均為分析純；防凍劑：硝酸鈣，分析純；減水劑：聚羧酸減水劑粉末，PC-Y，固含量96%，減水率約40%。

JTG/T 3650—2020 對(duì)膠凝材料中的SO3以及Cl-含量提出了限制要求。高鋁水泥、粉煤灰、硅灰的主要化學(xué)成分見(jiàn)表1。

表1 原材料主要化學(xué)成分 %

1.1.2 儀器及設(shè)備

MTB 型天平；SYJ-10 型水泥壓漿高速攪拌機(jī)；流動(dòng)錐；維卡儀；TYE-300B 型壓力試驗(yàn)機(jī)；TDW-10 型電子抗折試驗(yàn)機(jī)。

1.2 試驗(yàn)方法

（1）攪拌工藝：采用高速攪拌制漿機(jī)，先于攪拌桶中加入1/2 的水，再將壓漿料倒入，轉(zhuǎn)速400 r/min 攪拌30 s 之后加入剩余的水，再以轉(zhuǎn)速2000 r/min（其線(xiàn)速度約為10 m/s）高速攪拌3 min 后停止。

（2）流動(dòng)度參照J(rèn)TG/T 3650—2020 進(jìn)行測(cè)試；凝結(jié)時(shí)間參照GB/T 1346—2011《水泥標(biāo)準(zhǔn)稠度用水量、凝結(jié)時(shí)間、安定性檢驗(yàn)方法》進(jìn)行測(cè)試；強(qiáng)度參照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強(qiáng)度檢驗(yàn)方法（ISO 法）》進(jìn)行測(cè)試。

（3）存放：漿體留模之后在-5 ℃冷凍存放。

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

JTG/T 3650—2020 對(duì)常溫下壓漿料性能指標(biāo)有著明確要求，見(jiàn)表2。

前期大量探索性試驗(yàn)初步確定常溫狀態(tài)下預(yù)應(yīng)力孔道壓漿料的配合比為：水泥75%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%，水膠比（W/B）為0.28，有機(jī)硅油消泡劑0.005%，塑性膨脹劑0.015%，PC-Y 為0.18%。以此為基礎(chǔ)，在硅酸鹽水泥中引入高鋁A600 水泥，外加劑中引入緩凝組分酒石酸、硼酸，早強(qiáng)組分碳酸鋰，防凍組分調(diào)節(jié)漿體流動(dòng)度、凝結(jié)時(shí)間、抗壓強(qiáng)度。試驗(yàn)條件為-5 ℃。

2.1 高鋁水泥對(duì)負(fù)溫公路壓漿料的影響

普通常溫壓漿料在施工環(huán)境溫度過(guò)低時(shí)，會(huì)出現(xiàn)凝結(jié)時(shí)間過(guò)長(zhǎng)甚至因漿料中水結(jié)冰而導(dǎo)致無(wú)法凝結(jié)的現(xiàn)象，嚴(yán)重影響施工進(jìn)度以及壓漿料前期水化以及強(qiáng)度增長(zhǎng)。硫鋁酸鹽水泥（SAC）水化速度、強(qiáng)度增長(zhǎng)迅速，但其SO3含量偏高（為13.8%），若引入SAC，可能會(huì)導(dǎo)致最終的負(fù)溫公路壓漿料中SO3含量超標(biāo)。高鋁水泥的化學(xué)及礦物成分與鋁酸鈣水泥接近，水化速度快，水化活性?xún)?yōu)良[3-5]，SO3含量一般不超過(guò)0.5%，且強(qiáng)度不低于SAC，因此在硅酸鹽水泥中引入高鋁水泥等質(zhì)量取代硅酸鹽水泥以調(diào)節(jié)負(fù)溫公路壓漿料的凝結(jié)時(shí)間。高鋁水泥摻量對(duì)負(fù)溫公路壓漿料性能的影響見(jiàn)表3。壓漿料配比：膠凝材料由硅酸鹽水泥75%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，水膠比（W/B）為0.28，有機(jī)硅油消泡劑0.005%，塑性膨脹劑0.015%，PC-Y 為0.18%。

表3 高鋁水泥摻量對(duì)負(fù)溫公路壓漿料性能的影響

由表3 可見(jiàn)，隨著高鋁水泥摻量增加，各時(shí)間段的流動(dòng)性逐漸降低，凝結(jié)速度越來(lái)越快，初凝與終凝時(shí)間之差逐漸縮短，抗壓強(qiáng)度明顯提高。當(dāng)高鋁水泥摻量增加至15%時(shí)，前期強(qiáng)度會(huì)增長(zhǎng)較快，漿體無(wú)泌水、下沉現(xiàn)象，但其初始、30 min 與60 min 流動(dòng)性降低明顯，并且初凝與終凝時(shí)間之差縮短較大，無(wú)法預(yù)留出足夠的施工時(shí)間，達(dá)不到JTG/T 3650—2020 的要求。綜合考慮流動(dòng)度以及凝結(jié)時(shí)間，可以確定高鋁水泥最佳摻量在9%～12%，取其摻量為10%，外加以緩凝組分以進(jìn)一步調(diào)節(jié)凝結(jié)時(shí)間。

2.2 緩凝組分對(duì)負(fù)溫公路壓漿料性能的影響

在摻加高鋁水泥的基礎(chǔ)上，繼續(xù)摻加緩凝組分以進(jìn)一步調(diào)節(jié)凝結(jié)時(shí)間。大量探索試驗(yàn)及應(yīng)用表明，酒石酸、硼酸分別對(duì)硅酸鹽水泥、高鋁水泥具有良好緩凝效果。因此，選用酒石酸、硼酸進(jìn)行單因素試驗(yàn)，并結(jié)合PC-Y 設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)，得到三者的最佳配合比。

2.2.1 酒石酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料性能的影響

不同摻量的酒石酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料抗壓強(qiáng)度、初凝及終凝時(shí)間的影響見(jiàn)表4。壓漿料配比：膠凝材料由硅酸鹽水泥65%、高鋁水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%、減水劑0.18%。

表4 酒石酸摻量對(duì)負(fù)溫公路壓漿料抗壓強(qiáng)度、凝結(jié)時(shí)間的影響

由表4 可見(jiàn)：

酒石酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料的緩凝效果比較明顯。無(wú)酒石酸時(shí)，3.84 h 即初凝，8.41 h 終凝，凝結(jié)時(shí)間相對(duì)較短，不符合施工及規(guī)范JTG/T 3650—2020 的要求。隨著酒石酸摻量增加，初凝以及終凝時(shí)間明顯延長(zhǎng)。當(dāng)酒石酸摻量為0.4%時(shí)，緩凝效果較好，漿體出現(xiàn)輕微下沉現(xiàn)象，手動(dòng)攪拌有抓底感。

酒石酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料的前期強(qiáng)度影響比較明顯，對(duì)后期強(qiáng)度影響相對(duì)較小。當(dāng)酒石酸摻量為0.3%時(shí)，各齡期強(qiáng)度相對(duì)較高；酒石酸摻量繼續(xù)增加，強(qiáng)度出現(xiàn)了略微下降的現(xiàn)象?？赡芤?yàn)槟Y(jié)時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，出現(xiàn)輕微下沉現(xiàn)象，影響漿體的留模狀態(tài)，強(qiáng)度出現(xiàn)了輕微下降的現(xiàn)象。

分析其緩凝原因，酒石酸屬于羥基羧酸類(lèi)物質(zhì)，能夠與Ca2+反應(yīng)，生成不穩(wěn)定絡(luò)合物，在水化初期能夠良好地控制Ca2+濃度[6]，進(jìn)而控制水化速度，從而達(dá)到緩凝效果；隨著水泥水化程度不斷加深，不穩(wěn)定絡(luò)合物被破壞，水泥的水化將繼續(xù)進(jìn)行[7]。

2.2.2 硼酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料性能的影響

不同摻量的硼酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料抗壓強(qiáng)度、流動(dòng)度、初凝及終凝時(shí)間的影響見(jiàn)表5。壓漿料配比：膠凝材料由硅酸鹽水泥65%、高鋁水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%、減水劑0.18%。

表5 硼酸摻量對(duì)負(fù)溫公路壓漿料抗壓強(qiáng)度、流動(dòng)度及凝結(jié)時(shí)間的影響

由表5 可見(jiàn)：

硼酸作為一種無(wú)機(jī)緩凝劑，對(duì)負(fù)溫公路壓漿料的初凝時(shí)間有延長(zhǎng)作用，對(duì)其終凝時(shí)間有顯著延長(zhǎng)作用。硼酸能夠推遲膠凝材料的誘導(dǎo)期結(jié)束時(shí)間，降低其放熱速率[8]，與漿體中的Ca2+發(fā)生反應(yīng)，生成的硼酸鈣會(huì)形成一個(gè)包裹層，阻止水泥水化，達(dá)到緩凝效果[9]。相比較于酒石酸，硼酸的用量較少。不摻加硼酸時(shí)凝結(jié)時(shí)間較短，隨著硼酸摻量增加，凝結(jié)時(shí)間延長(zhǎng)，當(dāng)摻量由0.14%增加至0.21%時(shí)，終凝時(shí)間出現(xiàn)較大幅度增加；硼酸摻量0.28%時(shí)，初凝以及終凝時(shí)間增加緩慢，同時(shí)漿體開(kāi)始出現(xiàn)輕微下沉現(xiàn)象。繼續(xù)增大硼酸摻量，漿體下沉現(xiàn)象較為明顯，傾斜攪拌鍋開(kāi)始出現(xiàn)分層現(xiàn)象，有輕微泌水，此時(shí)狀態(tài)已不符合JTG/T 3650—2020 的要求。

硼酸對(duì)負(fù)溫公路壓漿料的前期強(qiáng)度基本沒(méi)有影響，但會(huì)降低其中、后期的強(qiáng)度。當(dāng)硼酸摻量達(dá)到0.21%、0.35%時(shí)，28 d 強(qiáng)度較不摻時(shí)分別下降0.40、3.69 MPa。因此，硼酸摻量不宜過(guò)高。

在實(shí)際試驗(yàn)中，摻加硼酸之后流動(dòng)度降低，可以推斷硼酸對(duì)于水泥具有一定的減水效果。硼酸摻量在0.21%時(shí)流動(dòng)性最好。當(dāng)繼續(xù)增加硼酸摻量時(shí)，減水效果開(kāi)始出現(xiàn)下降趨勢(shì)。同時(shí)考慮到硼酸摻量過(guò)高會(huì)影響后期的強(qiáng)度，因此在實(shí)際應(yīng)用時(shí)，硼酸作為緩凝組分加入水泥中，可適當(dāng)降低PC-Y 的使用量。

2.2.3 PC-Y 與酒石酸、硼酸正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)

提高高鋁水泥摻量會(huì)提高壓漿料早期強(qiáng)度，但流動(dòng)性會(huì)降低，凝結(jié)時(shí)間大幅縮短。在對(duì)緩凝組分酒石酸、硼酸單摻影響的基礎(chǔ)上，調(diào)節(jié)PC-Y 的摻量進(jìn)一步調(diào)整負(fù)溫公路壓漿料的流動(dòng)性，設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)確定三因素的最佳配合比。選取酒石酸摻量0.20%、0.30%、0.40%，硼酸摻量0.21%、0.28%、0.35%，PC-Y 摻量0.13%、0.15%、0.17%，設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)。正交試驗(yàn)方案L9（33）見(jiàn)表6，試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表7，極差分析見(jiàn)表8。壓漿料配比：膠凝材料由硅酸鹽水泥65%、高鋁水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%。

表6 正交試驗(yàn)因素水平

表7 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)及工作性能測(cè)試結(jié)果

表8 極差分析

由表8 可得：

（1）對(duì)負(fù)溫公路壓漿料初始流動(dòng)度影響程度依次為：C>B>A；對(duì)負(fù)溫公路壓漿料30 min 流動(dòng)度影響程度依次為A>C>B。隨著PC-Y 摻量增大，初始以及30 min 流動(dòng)度均減小。當(dāng)硼酸摻量為0.21%，PC-Y 摻量由0.13%增至0.17%時(shí)，初始和30 min 流動(dòng)度分別減小了1.85、1.44 s；當(dāng)PC-Y 摻量為0.15%，硼酸摻量為0.21%和0.35%時(shí)，初始和30 min 流動(dòng)度分別增大了0.49、0.64 s。硼酸會(huì)影響負(fù)溫公路壓漿料的流動(dòng)度，但不是決定性因素。將硼酸與PC-Y 復(fù)合使用，能夠有效調(diào)節(jié)負(fù)溫公路壓漿料的流動(dòng)性。

（2）酒石酸與硼酸復(fù)合使用，緩凝效果優(yōu)于分別單摻酒石酸與硼酸，能夠有效延緩負(fù)溫公路壓漿料的凝結(jié)時(shí)間。根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)負(fù)溫公路壓漿料初凝時(shí)間影響程度依次為：C>B>A。當(dāng)酒石酸摻量為0.4%，硼酸摻量由0.21%增至0.35%時(shí)，初凝時(shí)間延長(zhǎng)了1.26 h；當(dāng)酒石酸摻量為0.35%，酒石酸摻量由0.2%增至0.4%時(shí)，初凝時(shí)間延長(zhǎng)了0.53 h?？梢?jiàn)，該體系對(duì)于硼酸敏感度較高。

（3）由以上分析及正交試驗(yàn)得出的最佳配合比對(duì)應(yīng)的參數(shù)為6#實(shí)驗(yàn)A2B3C1，即各個(gè)組分最佳摻量為：PC-Y0.15%，酒石酸0.4%，硼酸0.21%。對(duì)所確定的配合比重復(fù)試驗(yàn)，結(jié)果符合JTG/T 3650—2020 的對(duì)應(yīng)要求。

2.3 早強(qiáng)組分與防凍組分復(fù)摻試驗(yàn)

硼酸會(huì)在一定程度上降低負(fù)溫公路壓漿料的強(qiáng)度，同時(shí)考慮到環(huán)境溫度為負(fù)溫的因素，因此，在外加劑中引入早強(qiáng)組分碳酸鋰、防凍組分硝酸鈣，使其在負(fù)溫環(huán)境下進(jìn)一步提高早期強(qiáng)度，保證早期強(qiáng)度要求。確定壓漿料配比為：膠材由P·Ⅰ52.5 水泥65%、高鋁A600 水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，外加劑由消泡劑0.005%、膨脹劑0.015%、聚羧酸減水劑0.15%、酒石酸0.4%、硼酸0.21%組成。碳酸鋰（Li2CO3）與硝酸鈣[Ca（NO3）2·4H2O]復(fù)摻試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表9。壓漿料配比：膠凝材料由硅酸鹽水泥65%、高鋁水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，外加劑由消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%、減水劑0.15%、酒石酸0.4%、硼酸0.21%組成。

表9 復(fù)摻試驗(yàn)結(jié)果

由表9 可見(jiàn)：

（1）隨著碳酸鋰摻量增加，負(fù)溫公路壓漿料的初始和30 min流動(dòng)度呈現(xiàn)降低趨勢(shì)，強(qiáng)度呈現(xiàn)提高趨勢(shì)。當(dāng)其摻量由0.05%增加至0.15%時(shí)，初始和30 min 流動(dòng)度分別增大了1.64、2.37 s，強(qiáng)度提高了7.92 MPa。強(qiáng)度增長(zhǎng)可能是因?yàn)榘霃较鄬?duì)較小的Li+具有較強(qiáng)的極化作用，對(duì)附著在水泥顆粒表面的保護(hù)膜具有破壞作用，對(duì)于水泥水化的誘導(dǎo)期有著較為明顯的縮短作用，使得C3S 和C2S 與水接觸面積增大，提高了二者的水化速度[10]。當(dāng)摻量達(dá)到0.15%時(shí)，30 min 流動(dòng)度接近20 s。繼續(xù)增大碳酸鋰摻量，流動(dòng)度將不符合JTG/T 3650—2020 的要求，因此碳酸鋰摻量選擇為0.10%。

（2）相比于未摻加硝酸鈣的空白組，硝酸鈣作為防凍組分加入，降低了水的冰點(diǎn)及凍脹應(yīng)力，使得水泥顆粒能夠在負(fù)溫條件下水化[11]，提高了負(fù)溫公路壓漿料強(qiáng)度的增長(zhǎng)速度。但隨著硝酸鈣摻量增加，強(qiáng)度出現(xiàn)略微下降的現(xiàn)象。分析其原因，可能是因?yàn)橄跛徕}濃度增大，水溶液中的鹽離子發(fā)生水化，水分子抱團(tuán)而缺乏電性，活性降低，導(dǎo)致水泥水化程度降低[12]。

（3）由7#～9#試驗(yàn)可見(jiàn)，碳酸鋰與硝酸鈣復(fù)合使用對(duì)壓漿料前期強(qiáng)度增長(zhǎng)明顯。控制碳酸鋰摻量為0.1%，當(dāng)硝酸鈣摻量由0.2%增加至0.4%時(shí)，相比于空白組，強(qiáng)度分別提高了7.97、9.63 MPa。綜合其他因素可知，8#試驗(yàn)結(jié)果的漿體流動(dòng)性和強(qiáng)度均符合規(guī)范要求，即碳酸鋰摻量為0.1%，硝酸鈣摻量為0.3%。

2.4 工程應(yīng)用

由上述可得負(fù)溫公路壓漿料的最終配合比為：膠材由P·Ⅰ52.5 水泥65%、高鋁A600 水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、硅灰5%、沉珠5%組成，外加劑由消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%、聚羧酸減水劑0.15%、酒石酸0.4%、硼酸0.21%、碳酸鋰0.1%、硝酸鈣0.3%組成。使用該配合比設(shè)計(jì)的負(fù)溫公路壓漿料應(yīng)用于山東高速集團(tuán)某項(xiàng)目二標(biāo)段的公路后張法預(yù)應(yīng)力孔道壓漿，現(xiàn)場(chǎng)施工流動(dòng)性能良好，無(wú)泌水、離析、下沉現(xiàn)象，滿(mǎn)足施工所需?，F(xiàn)場(chǎng)取樣實(shí)測(cè)其各項(xiàng)性能見(jiàn)表10。

表10 現(xiàn)場(chǎng)取樣實(shí)測(cè)性能

由表10 可見(jiàn)，施工現(xiàn)場(chǎng)取樣測(cè)試的負(fù)溫公路壓漿料初始、30 min、1 h 流動(dòng)度分別為15.82、17.81、21.35 s；3、7、28 d抗壓強(qiáng)度分別為36.10、42.42、63.58 MPa；初凝、終凝時(shí)間分別為8.5、12 h，Cl-、SO3含量分別為0.036%、2.86%。各項(xiàng)指標(biāo)均符合JTG/T 3650—2020 的要求，具有優(yōu)良的現(xiàn)實(shí)使用價(jià)值及廣闊的發(fā)展前景。

3 結(jié)論

（1）在硅酸鹽水泥中引入高鋁水泥，能夠有效提高負(fù)溫公路壓漿料的早期強(qiáng)度，但其流動(dòng)性會(huì)大大降低。根據(jù)單因素試驗(yàn)結(jié)果可知，高鋁水泥摻量在10%為宜。

（2）酒石酸與硼酸復(fù)合使用，緩凝效果優(yōu)于二者分別單摻。硼酸對(duì)水泥具有減水效果，再通過(guò)調(diào)節(jié)PC-Y 的摻量將壓漿料的流動(dòng)性調(diào)整至合理狀態(tài)。設(shè)計(jì)正交試驗(yàn)得到PC-Y、酒石酸、硼酸的最佳摻量分別為0.15%、0.4%、0.21%，流動(dòng)度以及強(qiáng)度均符合JTG/T 3650—2020 的要求。碳酸鋰與硝酸鈣復(fù)合使用對(duì)壓漿料前期強(qiáng)度提高明顯。硝酸鈣作為防凍組分的加入，降低了水的冰點(diǎn)，使碳酸鋰的早強(qiáng)效果發(fā)揮更為充分，并且試塊拆模表面良好。但碳酸鋰、硝酸鈣摻量過(guò)高會(huì)使其流動(dòng)性降低，通過(guò)復(fù)摻試驗(yàn)，得到碳酸鋰與硝酸鈣的最佳摻量分別為0.1%、0.4%。

（3）負(fù)溫公路壓漿料配合比為：P·Ⅰ52.5 水泥65%、高鋁A600 水泥10%、無(wú)水石膏5%、粉煤灰10%、沉珠5%、硅灰5%，消泡劑0.005%、塑性膨脹劑0.015%、聚羧酸減水劑0.15%、酒石酸0.4%、硼酸0.21%、碳酸鋰0.1%、硝酸鈣0.3%。該配合比的負(fù)溫公路壓漿料在實(shí)際應(yīng)用中施工性好，流動(dòng)度及強(qiáng)度、Cl-和SO3含量均符合JTG/T 3650—2020 的要求，很大程度上解決了負(fù)溫環(huán)境條件下公路預(yù)應(yīng)力孔道壓漿存在施工困難、強(qiáng)度不夠的問(wèn)題，具有廣闊的應(yīng)用前景。