王小君 包界杰 張丹丹 洪 京 敬小波

浙江傳化化學(xué)集團(tuán)技術(shù)研究院，浙江 杭州 311215

相比傳統(tǒng)的紡織材料，非織造布擁有防潮透氣、柔韌質(zhì)輕、價格低廉、可循環(huán)再生等特點(diǎn)，且原料來源廣泛、產(chǎn)品性能可定制、加工方法靈活便利，已在包裝、過濾、醫(yī)療衛(wèi)生、電纜和建筑等領(lǐng)域得到普遍應(yīng)用[1-11]。

黏合成型非織造布是指通過化學(xué)黏合法(如聚合物黏合劑)或熱黏合法將纖維加固成型的一種非織造布。與水刺、針刺、熱軋和熔噴成型非織造布相比，黏合成型非織造布工藝簡便，手感調(diào)節(jié)范圍大，且無需通過額外的后整理即可獲得親水、疏水、硬挺等特定功能，是非織造布的重要品種之一[12],[13]7。

力學(xué)強(qiáng)度作為非織造布一項(xiàng)重要性能，其決定了非織造布的應(yīng)用范圍[14]。聚合物黏合劑對黏合成型非織造布的力學(xué)強(qiáng)度起到了關(guān)鍵的決定性作用[15]10,[16]1-2。為了制備高力學(xué)性能的黏合成型非織造布，黏合劑的合成與設(shè)計(jì)受到了普遍關(guān)注[17]。但迄今為止，關(guān)于黏合成型非織造布力學(xué)強(qiáng)度的形成機(jī)制[15]8-10,[16]3-6,[18]，以及其結(jié)構(gòu)與力學(xué)強(qiáng)度的關(guān)系分析[19]，卻鮮有報(bào)道。

本文將以滌綸黏合成型非織造布和黏膠纖維黏合成型非織造布為研究對象，比較兩種非織造布在干態(tài)和濕態(tài)條件下的拉伸斷裂形式，再結(jié)合非織造布及黏合劑樹脂在干態(tài)和濕態(tài)條件下的力學(xué)強(qiáng)度，建立黏合成型非織造布力學(xué)失效模型，以期為非織造布成型用黏合劑的設(shè)計(jì)與開發(fā)提供參考。

1 試驗(yàn)部分

1.1 試驗(yàn)原料

丙烯酸丁酯(BA)、甲基丙烯酸甲酯(MMA)、苯乙烯(St)、丙烯酸(AA)，分析純，杭州華東醫(yī)藥化學(xué)試劑有限公司；丙烯酸羥乙酯(HEA)、丙烯腈(AN)，分析純，上海阿拉丁試劑有限公司；羥甲基丙烯酰胺(NMA)，工業(yè)級，愛森(中國)絮凝劑有限公司；十二烷基硫酸鈉(K-12)，工業(yè)級，浙江皇馬化工集團(tuán)有限公司；過硫酸銨(APS)，分析純，上海百靈威化學(xué)技術(shù)有限公司；去離子水，自制；Bayhydur BL 5335封閉異氰酸酯固化劑，工業(yè)級，科思創(chuàng)聚合物(中國)有限公司；TF-694三聚氰胺固化劑，工業(yè)級，浙江傳化化學(xué)集團(tuán)有限公司；滌綸，工業(yè)級，恒逸石化股份有限公司；黏膠纖維，工業(yè)級，廣州龍塔貿(mào)易有限公司；水刺滌綸非織造布，工業(yè)品，杭州思進(jìn)無紡布有限公司；熱軋滌綸非織造布，工業(yè)品，江西國橋無紡布有限公司；黏合成型滌綸非織造布，工業(yè)品，溫州新宇無紡布有限公司。

1.2 水性聚丙烯酸酯(PA)黏合劑的制備

1.2.1 預(yù)乳液的制備

將計(jì)量的K-12和去離子水加入燒杯中，攪拌至溶解。隨后依次加入計(jì)量的單體HEA、AN、MMA和BA等，高速攪拌乳化0.5 h，得到預(yù)乳液，備用。

1.2.2 水性PA黏合劑的制備

在裝有電動攪拌器、回流冷凝管、溫度計(jì)等裝置及1 000 mL氮?dú)獾乃目跓恐?，加入定量的去離子水和K-12，攪拌至溶解；隨后升溫到85 ℃，在氮?dú)獗Ｗo(hù)下，先加入部分預(yù)乳液和引發(fā)劑APS進(jìn)行引發(fā)，后同步滴加剩余預(yù)乳液和引發(fā)劑，80 ℃反應(yīng)4.0 h；完成后，60 ℃保溫1.0 h，隨后降溫到30 ℃，過濾，即得到水性PA黏合劑。

本文通過固定乳化劑K-12、功能單體HEA的用量比，并分別調(diào)節(jié)極性單體AN、硬單體St或MMA、軟單體BA的質(zhì)量比，以及交聯(lián)單體NMA或交聯(lián)劑用量，得到一系列不同玻璃化轉(zhuǎn)變溫度或不同交聯(lián)特性的水性PA黏合劑，具體見表1。其中，所有水性PA黏合劑的固含量均為50%。

表1 水性PA黏合劑制備的相關(guān)參數(shù)

1.3 黏合成型非織造布的制備

將表1中的水性PA黏合劑用去離子水稀釋成10%固含量的工作液，然后將預(yù)鋪好的滌綸纖維網(wǎng)和黏膠纖維網(wǎng)分別浸軋工作液，再經(jīng)低溫干燥(60 ℃，3 min)和高溫固化(150 ℃，1 min)后，得到相應(yīng)的黏合成型非織造布。黏合成型非織造布的面密度都控制在15～50 g/m2，水性PA黏合劑占黏合成型非織造布的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為23%～25%。

1.4 測試與表征

1.4.1 非織造布干濕態(tài)拉伸強(qiáng)力

將非織造布按照縱橫向(設(shè)定纖維輸出方向?yàn)榭v向，垂直于纖維輸出的方向?yàn)闄M向，下同)分別用裁布刀裁剪出寬度為5 cm、長度為30 cm的長條狀布樣。

根據(jù)ASTM D 5035-2011標(biāo)準(zhǔn)，采用條樣法，在Instron 3365拉伸機(jī)上進(jìn)行布樣干態(tài)拉伸強(qiáng)力測試，每種樣品縱橫向各測試6塊，結(jié)果取平均值。

將已裁剪好的布樣完全浸泡于水中5 min，隨后立即用吸水紙吸干布樣表面水分，繼續(xù)根據(jù)ASTM D 5035-2011標(biāo)準(zhǔn)，采用條樣法，在Instron 3365拉伸機(jī)上進(jìn)行布樣濕態(tài)拉伸強(qiáng)力測試，每種樣品縱橫向各測試6塊，結(jié)果取平均值。

1.4.2 非織造布形貌表征

采用PHENOM-PROX掃描電鏡觀察布樣拉伸強(qiáng)力測試后斷裂處的形貌。拍攝電壓為5 kV，布樣表面無需噴金處理。

1.4.3 黏合劑樹脂膜對滌綸基材的附著強(qiáng)力

將表1中的水性PA黏合劑分別涂刮于鏡面紙上的超薄滌綸薄膜表面，室溫下待表面干燥后轉(zhuǎn)移至烘箱中，分別于40、60和80 ℃中干燥2 h(梯度升溫)形成樹脂層，再在成型的樹脂層上緊密貼合聚氯乙烯薄膜，燙壓機(jī)180 ℃定型30 s，冷卻后將各樣品分別裁剪成寬4 cm、長度至少為20 cm的長條狀樣條。根據(jù)熱貼合剝離標(biāo)準(zhǔn)，對滌綸薄膜和中間樹脂層進(jìn)行部分剝離，以便于測試時樣條的固定，再采用INSTRON 3635拉伸機(jī)測定滌綸薄膜與樹脂層之間的剝離強(qiáng)度，以表征黏合劑樹脂膜對滌綸基材的附著強(qiáng)力。每種樣品平行測試3次，記錄數(shù)據(jù)。

1.4.4 黏合劑樹脂膜干態(tài)本體強(qiáng)度

將水性PA黏合劑緩慢倒入12 cm×7 cm×5 mm的聚四氟乙烯模具中，室溫下待表面干燥后轉(zhuǎn)移至烘箱中，梯度升溫(分別于40、60和80 ℃干燥2.0 h)至完全干燥，接著在150 ℃的自動定型烘干機(jī)中高溫固化3 min，冷卻得到黏合劑樹脂膜，待用。

參考GB/T 528—2009標(biāo)準(zhǔn)，將各個樣品裁剪成長75 mm、寬4 mm的啞鈴狀樣條備用，利用INSTRON 3635萬能試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行黏合劑樹脂膜力學(xué)強(qiáng)度測試，即得到黏合劑樹脂膜干態(tài)本體強(qiáng)度。每種樣品平行測試6次，記錄數(shù)據(jù)。

1.4.5 黏合劑樹脂膜吸水率及濕態(tài)本體強(qiáng)度測試

將各黏合劑樹脂膜裁剪成10 cm長的啞鈴狀樣條，稱取其初始質(zhì)量m0；放入常溫水中浸泡一定時間，取出后用吸水紙吸干樣條表面水分，稱取其質(zhì)量m1；通過式(1)計(jì)算各時間段的吸水率(w)，每種樣品平行測試3次，記錄數(shù)據(jù)。

(1)

同時，對各時間段吸水的樣條分別進(jìn)行濕態(tài)本體強(qiáng)度測試，測試方法同1.4.4節(jié)，每種樣品平行測試6次，記錄數(shù)據(jù)。

1.4.6 黏合劑樹脂膜面積及厚度變化測試

將已制備的黏合劑樹脂膜裁剪成2 cm×2 cm的正方形樣塊，每個樣品至少平行準(zhǔn)備3塊試樣。將裁剪好的試樣完全浸泡在常溫水中，并在浸泡時間分別為77.5 h和173.5 h時測量各樣塊的尺寸，計(jì)算面積變化率；測量各樣塊的厚度，計(jì)算厚度增量。

2 結(jié)果與討論

2.1 不同類型非織造布的拉伸行為對比

為更好地理解和研究黏合成型非織造布的拉伸行為，本文首先對不同類型滌綸非織造布的干濕態(tài)拉伸性能與破壞形式進(jìn)行了對比。

表2歸納并對比了7種不同規(guī)格的水刺、熱軋和黏合成型滌綸非織造布的干濕態(tài)拉伸性能，其中黏合成型滌綸非織造布所用黏合劑均為水性PA黏合劑。從表2中的數(shù)據(jù)可以看出，水刺滌綸非織造布[20]和熱軋滌綸非織造布的濕態(tài)拉伸強(qiáng)力保留率達(dá)到了82%～97%，明顯高于黏合成型滌綸非織造布(濕態(tài)拉伸強(qiáng)力保留率為24%～42%)，說明黏合成型滌綸非織造布力學(xué)強(qiáng)度的產(chǎn)生機(jī)理與水刺[21-22]、熱軋滌綸非織造布[15]8-9,[23]存在根本性的不同。

表2 不同類型滌綸非織造布的干濕態(tài)拉伸強(qiáng)力

結(jié)合圖1～圖3不同類型滌綸非織造布的表面電鏡照片和干態(tài)拉伸試驗(yàn)后的斷裂形貌照片，可以更為直觀地得出：水刺滌綸非織造布(圖1)的纖維纏繞度[24-26]相對最高，其受力斷裂時，破壞點(diǎn)附近會產(chǎn)生較大的塑性形變，圖1c)中的形貌進(jìn)一步表明這種塑性形變是纖維間的滑移和滑脫所導(dǎo)致的，斷裂處并沒有觀察到纖維斷裂現(xiàn)象的發(fā)生；熱軋滌綸非織造布(圖2)是通過高溫使軋點(diǎn)處纖維發(fā)生熔融粘結(jié)而成型[27-28]的，其受力斷裂時，布面形變相對較小，圖2c)顯示拉伸破壞處以纖維斷裂為主，并伴隨少量的滑脫；黏合成型滌綸非織造布(圖3)由黏合劑樹脂和滌綸兩部分組成，滌綸在經(jīng)過預(yù)纏結(jié)后通過黏合劑樹脂粘結(jié)成型，這與水刺、熱軋工藝中單純的纖維自身纏結(jié)明顯不同，其受力斷裂時，斷裂處基本不產(chǎn)生形變，這說明發(fā)生斷裂時拉伸力的傳導(dǎo)范圍非常有限，且通過圖3c)可以發(fā)現(xiàn)，布面斷裂處的破壞形式為黏合劑樹脂的本體碎裂和黏合劑與纖維間的剝離。

圖1 水刺滌綸非織造布的表面電鏡照片和干態(tài)拉伸試驗(yàn)后的斷裂形貌照片(以水刺-2試樣為例)

圖2 熱軋滌綸非織造布的表面電鏡照片和干態(tài)拉伸試驗(yàn)后的斷裂形貌照片(以熱軋-2試樣為例)

2.2 黏合成型非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力影響因素分析

圖4將圖3c)進(jìn)一步放大，并繪制了其斷裂破壞機(jī)理。從圖4可清晰看到黏合劑樹脂的本體斷裂面，同時可以發(fā)現(xiàn)黏合劑樹脂與滌綸之間的剝離面呈“套管式”滑脫形態(tài)，這說明在相同的纖維規(guī)格和水性PA黏合劑用量下，黏合成型滌綸非織造布干態(tài)拉伸強(qiáng)力主要受黏合劑樹脂膜干態(tài)本體強(qiáng)度及黏合劑樹脂與纖維間附著強(qiáng)力這兩個因素控制。改變軟/硬單體即MMA與BA的質(zhì)量比，以及極性單體的用量，可以分別影響水性PA黏合劑樹脂膜的本體強(qiáng)度和其對滌綸基材的附著強(qiáng)力[29]。

圖3 黏合成型滌綸非織造布的表面電鏡照片和干態(tài)拉伸試驗(yàn)后的斷裂形貌照片(以黏合成型-3 試樣為例)

圖4 黏合成型滌綸非織造布干態(tài)拉伸斷裂形貌及斷裂破壞機(jī)理示意

為進(jìn)一步證明圖4的推斷，本文分別設(shè)計(jì)合成了兩組水性PA黏合劑——PA-a系列黏合劑和PA-b系列黏合劑。PA-a系列黏合劑具有相同的極性單體用量和不同的軟/硬單體質(zhì)量比，擁有不同的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度和本體強(qiáng)度，以及相近的對滌綸基材的附著強(qiáng)力；而PA-b系列黏合劑則是通過改變極性單體用量或交聯(lián)劑類型(內(nèi)交聯(lián)劑NMA，外交聯(lián)劑三聚氰胺、異氰酸酯和納米ZnO等)擁有了相同的玻璃化轉(zhuǎn)變溫度，但黏合劑樹脂膜對滌綸基材的附著強(qiáng)力不同。上述黏合劑樹脂膜的干態(tài)本體強(qiáng)度、對滌綸基材的附著強(qiáng)力，以及制備的黏合成型非織造布干態(tài)拉伸強(qiáng)力分別如圖5和圖6所示。

從圖5可以看出，從PA-a-1到PA-a-4，黏合劑樹脂膜的干態(tài)本體強(qiáng)度在增加，對滌綸基材的附著強(qiáng)力幾乎不變，但黏合劑樹脂膜干態(tài)本體強(qiáng)度的增加使得黏合成型滌綸非織造布干態(tài)拉伸強(qiáng)力增加。從圖6可以看出，從PA-b-1到PA-b-4，黏合劑樹脂膜的干態(tài)本體強(qiáng)度整體先減小后增大，對滌綸基材的附著強(qiáng)力則是先增大后減小，其制備的黏合成型滌綸非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力主要和黏合劑樹脂膜對滌綸基材的附著強(qiáng)力正相關(guān)。其中，PA-b-3和PA-b-4樹脂膜的干態(tài)本體強(qiáng)度與對應(yīng)的黏合成型滌綸非織造布干態(tài)拉伸強(qiáng)力存在背離，這也從側(cè)面證明了黏合劑樹脂膜對滌綸基材的附著強(qiáng)力對黏合成型滌綸非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力貢獻(xiàn)更大。

圖5 PA-a系列黏合劑樹脂膜性能及其制備的黏合成型滌綸非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力

圖6 PA-b系列黏合劑樹脂膜性能及其制備的黏合成型滌綸非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力

黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸行為則表現(xiàn)不同。圖7為黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸斷裂照片。與黏合成型滌綸非織造布不同，黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸斷裂的主要破壞形式為黏合劑樹脂的本體斷裂和黏膠纖維斷裂，未觀察到黏膠纖維與黏合劑樹脂之間的附著破壞和滑脫現(xiàn)象。這可能是由于黏膠纖維的表面粗糙度和比表面積更大，纖維表面分布的大量羥基易與黏合劑中的氨基、羧基等功能基團(tuán)發(fā)生氫鍵甚至共價鍵合作用，導(dǎo)致黏合劑樹脂與黏膠纖維的附著強(qiáng)力遠(yuǎn)超其與滌綸的附著強(qiáng)力。同時，黏膠纖維的強(qiáng)度較滌綸更低[30]。上述因素共同作用導(dǎo)致黏合成型黏膠纖維非織造布干態(tài)拉伸斷裂形式與黏合成型滌綸非織造布不同，即從黏合劑樹脂-滌綸的滑脫轉(zhuǎn)變?yōu)轲つz纖維的斷裂。由此可以推斷，黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸斷裂強(qiáng)力主要取決于黏合劑樹脂膜的干態(tài)本體強(qiáng)度和黏膠纖維的拉伸性能。

圖7 黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸斷裂照片

2.3 黏合成型非織造布的濕態(tài)拉伸強(qiáng)力影響因素分析

圖8為黏合成型滌綸非織造布的濕態(tài)拉伸斷裂照片，黏合劑樹脂基本以薄膜的形式包覆在一根或多根滌綸的表面，或以點(diǎn)狀物的形式包覆在纖維的纏結(jié)交叉處。拉伸斷裂后，黏合劑樹脂膜呈片狀脫落，并出現(xiàn)了明顯的蜷縮成團(tuán)趨勢，宏觀上則體現(xiàn)為圖8 a)中斷裂處的白點(diǎn)狀物質(zhì)。

圖8 黏合成型滌綸非織造布的濕態(tài)拉伸斷裂照片

黏合成型滌綸非織造布的濕態(tài)拉伸行為與干態(tài)相比，存在明顯不同。在圖8a)中，濕態(tài)拉伸斷裂的破壞點(diǎn)附近產(chǎn)生了較大的塑性形變，這說明與干態(tài)拉伸斷裂相比，濕態(tài)拉伸斷裂存在更大范圍的纖維間滑移。這種大范圍的纖維滑移導(dǎo)致很難觀察到明確的斷裂面，但可以明顯看出黏合劑樹脂和纖維間出現(xiàn)了大面積“套管式”滑脫，且這種滑脫程度比干態(tài)拉伸斷裂時要嚴(yán)重得多，黏合劑樹脂出現(xiàn)了明顯的蜷縮成團(tuán)現(xiàn)象，沒有發(fā)生如干態(tài)拉伸斷裂時的黏合劑樹脂的本體斷裂[圖8b)]。由此可以推斷，黏合劑樹脂與滌綸間的附著破壞是濕態(tài)拉伸斷裂的主要破壞方式；在其他外因相同的情況下，影響?zhàn)ず铣尚蜏炀]非織造布濕態(tài)拉伸強(qiáng)力的主要因素為黏合劑樹脂與滌綸之間的濕態(tài)附著強(qiáng)力。斷裂處黏合劑樹脂蜷縮成團(tuán)的現(xiàn)象可以解釋為，黏合劑樹脂與滌綸之間發(fā)生附著破壞后，纖維失去了黏合劑樹脂的束縛，并在拉伸作用下發(fā)生大尺度滑移，而這種滑移在遇到尚未完全附著脫離的黏合劑樹脂節(jié)點(diǎn)時會受到阻力，從而導(dǎo)致黏合劑樹脂蜷縮成團(tuán)。黏合劑樹脂蜷縮團(tuán)中出現(xiàn)的大量纖維附著面殘留痕跡，也從側(cè)面證實(shí)了這一推斷。

與干態(tài)拉伸斷裂相比，濕態(tài)拉伸斷裂最大的不同是水的介入和侵蝕。本試驗(yàn)過程中黏合劑樹脂膜的濕態(tài)浸泡和拉伸測試時間間隔短，基本不存在黏合劑水解的影響。為了進(jìn)一步研究和確認(rèn)水分的侵蝕路徑與機(jī)制，本文對比了PA-c系列黏合劑樹脂膜的濕態(tài)性能(圖9)。

圖9 PA-c系列黏合劑樹脂膜的濕態(tài)性能

從圖9可以看出：不同Tg的PA-c系列黏合劑樹脂膜遇水后，吸水率隨時間的增加而增大，但濕態(tài)本體強(qiáng)度有一定程度的下降，只是下降趨勢不明顯，這說明水分沒有對黏合劑的分子結(jié)構(gòu)及纏繞產(chǎn)生明顯破壞，并且不同黏合劑樹脂膜之間的吸水率和濕態(tài)本體強(qiáng)度也無明確的關(guān)聯(lián)；同時，浸泡水后，無論是面積變化率還是厚度增量，它們均隨時間同步增大，并表現(xiàn)出很好的一致性。

圖10比較了PA-a系列黏合劑加工的黏合成型滌綸非織造布的干濕態(tài)拉伸性能。從圖10可進(jìn)一步看出：黏合成型滌綸非織造布遇水侵蝕后，濕態(tài)拉伸強(qiáng)力顯著降低；黏合劑樹脂膜的濕態(tài)本體強(qiáng)度與相應(yīng)黏合成型滌綸非織造布的濕態(tài)拉伸強(qiáng)力的變化趨勢并不一致。

圖10 PA-a系列黏合成型滌綸非織造布與PA-a系列黏合劑樹脂膜的干濕態(tài)拉伸性能對比

由此可以推斷，水分對黏合成型滌綸非織造布濕態(tài)拉伸強(qiáng)力的影響可能主要體現(xiàn)在黏合劑樹脂對纖維的附著強(qiáng)力的變化上。水分的侵蝕可能有以下兩種路徑：一是入侵黏合劑樹脂本體，使黏合劑樹脂產(chǎn)生溶脹形變，形變應(yīng)力導(dǎo)致黏合劑樹脂與纖維脫離；二是直接入侵黏合劑樹脂/纖維界面，起到界面隔離的作用，降低了黏合劑樹脂對纖維的附著強(qiáng)力，導(dǎo)致黏合劑樹脂與纖維脫離。上述兩種入侵路徑的最終結(jié)果都是導(dǎo)致黏合劑樹脂與纖維間附著破壞，這與濕態(tài)斷裂處的微觀形貌剛好吻合。黏合成型滌綸非織造布濕態(tài)拉伸斷裂形貌及斷裂破壞機(jī)理見圖11。

圖11 黏合成型滌綸非織造布濕態(tài)拉伸斷裂形貌及斷裂破壞機(jī)理示意

和干態(tài)拉伸斷裂類似，黏合成型黏膠纖維非織造布的濕態(tài)拉伸斷裂形式依舊表現(xiàn)出與濕態(tài)黏合成型滌綸非織造布顯著的不同。結(jié)合圖7和圖12可以看出，黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)和濕態(tài)拉伸斷裂形式基本完全相同，均為黏合劑樹脂本體斷裂和黏膠纖維斷裂，黏膠纖維與黏合劑樹脂之間基本沒有發(fā)生附著破壞和滑脫，這應(yīng)與黏膠纖維與黏合劑樹脂之間存在的氫鍵及共價鍵合作用對水分的侵蝕起到了抵御作用有關(guān)。此外，由于黏膠纖維是高親水性纖維，因此黏合劑對黏膠纖維的包覆保護(hù)率是影響?zhàn)ず铣尚宛つz纖維非織造布濕態(tài)拉伸強(qiáng)力的關(guān)鍵因素。

圖12 黏合成型黏膠纖維非織造布的濕態(tài)拉伸斷裂照片

3 結(jié)論

(1)黏合成型滌綸非織造布干態(tài)拉伸強(qiáng)力主要取決于黏合劑樹脂膜的本體強(qiáng)度以及黏合劑樹脂與纖維之間的附著強(qiáng)力；黏合成型黏膠纖維非織造布的干態(tài)拉伸強(qiáng)力主要受黏合劑樹脂膜的本體強(qiáng)度和黏膠纖維的拉伸強(qiáng)力影響。

(2)水分對黏合成型滌綸非織造布的侵蝕主要有侵蝕黏合劑樹脂本體和侵蝕黏合劑樹脂/纖維界面兩種途徑，都會導(dǎo)致黏合劑樹脂與纖維脫離，因此影響?zhàn)ず铣尚蜏炀]非織造布濕態(tài)拉伸強(qiáng)力的關(guān)鍵因素是黏合劑樹脂對纖維的濕態(tài)附著強(qiáng)力；而黏合成型黏膠纖維非織造布濕態(tài)拉伸強(qiáng)力則取決于黏合劑樹脂對纖維的包覆保護(hù)率。

(3)本文初步提出了黏合成型滌綸非織造布的干/濕態(tài)拉伸斷裂破壞模型，但由于試驗(yàn)方法的局限性，黏合劑樹脂與纖維的濕態(tài)附著強(qiáng)力無法進(jìn)行測試，故無法為濕態(tài)破壞模型提供直接證據(jù)，需要有更多的應(yīng)用實(shí)踐來驗(yàn)證濕態(tài)破壞模型的適用范圍。