左楠楠,趙君,史竹青,王旭東,王鵬程,王維維
(華陽集團碳基合成材料研發(fā)中心,山西太原 030027)
長期以來,瓦斯泄漏及爆炸是我國煤礦重特大事故的主要原因[1],在煤層開采過程中為防止瓦斯災(zāi)害事故的發(fā)生,主要采用瓦斯抽采等方式改善作業(yè)條件[2-3],并保障煤礦員工的安全。同時,瓦斯作為煤炭的伴生資源,加強煤礦瓦斯利用率得到了廣泛的關(guān)注。因此,瓦斯抽采是煤礦開采前的一項重要工作[4]。而封孔材料的性能優(yōu)劣直接影響瓦斯抽采效率[5]。應(yīng)用最廣泛的封孔材料為水泥基封孔材料,但依然存在凝結(jié)時間長、封堵不嚴、不抗?jié)B等缺點。目前,封孔材料的發(fā)展趨勢是開發(fā)多樣的外加劑和更優(yōu)的材料性能。聚合氯化鋁(PAC)是一種無機高分子材料,具有很強的電中和能力與強烈的吸附能力,在水處理領(lǐng)域廣泛應(yīng)用,大量研究表明PAC能夠提升礦渣硅酸鹽水泥的性能[6-7]。
為響應(yīng)國家對固廢處理的政策及環(huán)保的要求,在封孔材料中摻入固廢粉煤灰、脫硫石膏等作為改性劑或摻合料,在滿足瓦斯抽采封孔材料性能要求的同時能夠消納固廢?;诖耍P者以硅酸鹽-硫鋁酸鹽混配水泥為基料[8],開發(fā)出一種成本低廉且性能優(yōu)良的封孔材料。
研發(fā)的新型硅酸鹽水泥基封孔材料主要原料包括硅酸鹽水泥、快硬硫鋁酸鹽水泥、聚合氯化鋁(PAC)、脫硫石膏、粉煤灰、普魯蘭多糖、聚羧酸減水劑,試驗中所用硅酸鹽水泥為山西亞美水泥廠生產(chǎn)的普通硅酸鹽水泥,硫鋁酸鹽水泥為山西省陽泉獅頭水泥廠生產(chǎn)的標號為42.5的快硬硫鋁酸鹽水泥,聚合氯化鋁采用北京繁源凈水公司的板框噴霧干燥聚合氯化鋁,脫硫石膏及粉煤灰為某公司固體廢物。主要原料的組成分析如表1所示。將硅酸鹽水泥與硫鋁酸鹽水泥以質(zhì)量比4∶1混合均勻作為制備封孔材料的原料使用。
表1 主要原料組成 w:%
用水泥膠砂攪拌機將配制好的材料與水按照特定的水灰比進行攪拌,拌和水溫度為20 ℃,將攪拌均勻的混合漿料快速注入規(guī)格為40 mm×40 mm×40 mm的標準模具和維卡儀標準模具中,5 min后刮平漿料表面并覆蓋保鮮膜加以養(yǎng)護,實驗室溫度恒定為20 ℃,跟蹤觀察維卡儀標準模具中試樣的凝固情況,記錄試樣的凝固時間,2 h后對試樣進行脫模并將脫模后的試樣轉(zhuǎn)移至水泥恒溫恒濕養(yǎng)護箱(溫度恒定為20 ℃,濕度大于95%)中進行養(yǎng)護,成型后試塊為青灰色。
1.3.1 凝結(jié)時間
按照GB/T 1346—2011《水泥標準稠度用水量、凝結(jié)時間、安定性檢驗方法》,使用維卡儀對材料的凝結(jié)時間進行測定。
1.3.2 流動度測試
流動度檢驗按照GB/T 8077—2012《混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗方法》,先用潮濕的布擦拭潤濕玻璃板和截錐圓模內(nèi)壁,將玻璃板放在水平試驗臺上,截錐圓模放置在玻璃板正中心,將拌和好的漿體倒入截錐圓模內(nèi),用直尺刮平。隨后迅速提起截錐圓模,待漿體在無干擾情況下自由流動直至停止,用直尺測量玻璃板上漿體最大擴散直徑即為漿體流動度。
1.3.3 力學性能測試
按照GB/T 17671—1999《水泥膠砂強度檢驗方法》,使用TYE-300C型號的壓力測試機分別對期齡為6 h,1 d,3 d,7 d,28 d的試塊進行抗壓強度測定。
1.3.4 干燥收縮試驗
按照GB/T 29417—2012《水泥砂漿和混凝土干燥收縮開裂性能試驗方法》,試樣尺寸為25 mm×25 mm×280 mm,標準養(yǎng)護24 h后脫模,靜置于水中養(yǎng)護7 d轉(zhuǎn)移至養(yǎng)護箱內(nèi),測定相應(yīng)期齡試樣長度后換算為膨脹率。
在礦渣硅酸鹽水泥中加入聚合氯化鋁能夠促進礦渣的水化和C-S-H凝膠及C-A-S-H凝膠的生成。為考察添加劑對水泥凝結(jié)時間的影響,首先采用單因素試驗確定PAC添加劑的有效摻量(w,下同)范圍。為避免水泥凈漿泌水,本組試驗水灰比為0.7。PAC摻量對水泥初凝時間的影響見圖1。
圖1 PAC摻量對水泥初凝時間的影響
由圖1可見:當水灰比為0.7,PAC摻量大于2%時,促凝作用顯著,此時最優(yōu)的PAC摻量為3%。
在PAC摻量為3%條件下,考察不同水灰比對水泥初凝時間的影響,結(jié)果見圖2。
圖 2 不同水灰比對水泥水泥初凝時間的影響
由圖2可見:將水灰比由0.7逐漸增大至1.0(1.0為封孔材料目標水灰比),材料初凝時間由18 min延長至260 min,且有水分游離。
將水灰比增大為1.0后,為降低體系泌水量,在混合材中加入粉煤灰,由于其粒徑小,比表面積大且孔隙率高,粉煤灰顆粒的潤濕和吸水能夠消耗部分拌和水,同時具有較高的火山灰活性,能與漿體中的Ca(OH)2生成水化硅酸鈣,對漿體凝結(jié)起到重要的作用[9]。由于體系采用聚合氯化鋁作為激發(fā)劑,水解出的羥基鋁離子可以促進硅灰中硅鋁玻璃體的溶蝕,釋放Ca2+、Al3+、Mg2+離子參與水化產(chǎn)物C-A-S-H凝膠的生成,且大量不同形態(tài)的凝膠顆粒能夠?qū)︹}礬石骨架的孔隙產(chǎn)生填充作用,形成更為致密的結(jié)構(gòu)。在水灰比為1.0,PAC摻量3%條件下,粉煤灰摻量對水泥凝結(jié)時間及流動度的影響如圖3所示。
圖3 粉煤灰摻量對封孔材料凝結(jié)時間和流動度的影響
由圖3可見:隨粉煤灰摻量的增大,水泥初凝時間先逐漸縮短后又增加。摻量20%時水泥初凝時間最短,此時初凝時間為75 min;摻量提高至25%時,初凝時間不再縮短。此外,隨著粉煤灰摻量的不斷增大,能夠消耗大量的拌和水,漿料流動度明顯降低,硅灰摻量為15%時,流動度為340 mm,當硅灰摻量繼續(xù)增大至20%,漿料流動度急速下降,考慮到流動度降低可能對施工時泵送產(chǎn)生影響,因此確定粉煤灰摻量為原料的10%~15%為宜。
封孔材料的抗壓強度隨養(yǎng)護期齡的延長而增大。為使材料抗壓強度達到使用要求,在上述水泥體系(水灰比為1.0,PAC摻量為3%,粉煤灰摻量為15%)中摻入脫硫石膏來提高材料的力學性能。石膏摻量對封孔材料抗壓強度的影響如表2所示。
表2 石膏摻量對封孔材料抗壓強度的影響
由表2可見:隨石膏摻量不斷增大,石膏摻量0到7%的試塊不同期齡抗壓強度均不斷增大。而當石膏摻量高于10%時,隨石膏摻量的增加,各期齡抗壓強度呈不斷降低趨勢,且石膏摻量高于15%后,抗壓強度低于未摻石膏的組別。石膏摻量過高時,過多的硫含量會造成二次鈣礬石的生成,導(dǎo)致硬化后材料過度膨脹產(chǎn)生裂縫,從而致使抗壓強度降低。適量石膏的加入,一方面促使C3A能夠快速生成Aft相(三硫型水化硫鋁酸鈣),Aft相能夠與無定型凝膠緊密結(jié)合,對膠凝體系起增強作用,且大量的反應(yīng)放熱能夠加快水泥的凝結(jié);同時1個Aft相分子結(jié)晶能夠消耗32個結(jié)晶水,結(jié)晶過程能夠消耗大量拌和水,起到加快凝結(jié)的作用;此外,Aft相的生成能使封孔材料產(chǎn)生微膨脹,因而使材料具有密封防滲性能[10]。石膏的加入能夠多方面協(xié)同,起到速凝早強的作用,因此石膏摻量選擇為7%。
在研究過程中發(fā)現(xiàn)漿料在凝結(jié)時可能會出現(xiàn)表層泌水、不同液位高度黏稠度不同、局部不凝結(jié)等情況,這些現(xiàn)象可能會影響到材料的力學性能及耐久性,因此選擇在材料體系(水灰比為1.0,PAC摻量3%,粉煤灰摻量15%,石膏摻量7%)中加入水溶性普魯蘭多糖作為增稠劑與懸浮劑使用[11]。普魯蘭多糖的長鏈分子能夠與部分拌和水結(jié)合,增強水泥基材料的保水性能,使材料在塑性狀態(tài)下減少沉降[12-13],提高水泥漿體的懸浮性能,但會使水泥漿體流動性降低,故采用與減水劑復(fù)摻的方式,使水泥漿體流動性損失恢復(fù)且不影響漿體的穩(wěn)定性[14]。普魯蘭多糖與減水劑復(fù)摻對封孔材料凝結(jié)時間的影響見表3。
表3 復(fù)摻對封孔材料凝結(jié)時間的影響
由表3可見:普魯蘭多糖對漿體有明顯增稠作用,隨其摻量的增大,漿體流動度下降,由于普魯蘭多糖黏度較大,低濃度時就具有較高的黏度,摻量由0.04%增大為0.06%時,對漿體的流動度影響不大。此外,普魯蘭多糖摻量的增大,漿體的初凝時間不斷延長,摻量為0.04%時,初凝時間由45 min延長至60 min,增大了33.3%,但該摻量下漿體均勻性好,無泌水現(xiàn)象。故在普魯蘭多糖摻量為0.04%條件下,添加減水劑對漿體流動度進行優(yōu)化。在摻入0.2%減水劑時,漿體流動度優(yōu)于空白對照組,且減水劑的加入部分消解了普魯蘭多糖的緩凝作用,可能的原因是減水劑能夠延緩普魯蘭多糖將拌和水吸附至Aft相表面的過程,降低了對水泥水化過程的抑制作用。普魯蘭多糖摻量為0.04%,減水劑摻量0.2%時,所得封孔材料性能最優(yōu)。
由于封孔材料使用環(huán)境為煤礦開采前瓦斯抽采孔的封堵階段,此時礦井內(nèi)的環(huán)境溫度較低,只有13 ℃左右,而實驗室室溫與拌和水溫度均在20 ℃左右,較大的水溫與環(huán)境溫差可能會對封孔材料性能及應(yīng)用造成較大的影響,因此,保持室溫恒定為20℃,各添加劑摻量采用上述最優(yōu)條件,考察了拌和水溫度對封孔材料凝結(jié)時間的影響,結(jié)果如圖4所示。
圖4 拌和水溫度對封孔材料凝結(jié)時間的影響
由圖4可見:隨著拌和水溫度的升高,水泥漿體凝結(jié)時間不斷降低。礦井水溫13 ℃時,漿體凝結(jié)時間由室溫(20 ℃)下的47 min延長至60 min。
最終研發(fā)制得的封孔材料配方(w)為:硅酸鹽水泥與硫鋁酸鹽水泥質(zhì)量比4∶1,PAC摻量為3%,水灰比為1.0,粉煤灰摻量為15%,脫硫石膏摻量為7%,增稠劑普魯蘭多糖摻量為0.04%,減水劑摻量為0.2%。在拌和水溫13 ℃條件下,對最終研發(fā)制得的封孔材料與市售封孔材料進行各項性能的對比,結(jié)果如表4所示。
表4 封孔材料與市售封孔材料性能對比
由表4可見:通過28 d的標準養(yǎng)護,封孔材料各項性能指標均優(yōu)于某市售礦用封孔材料且表面平整無裂紋。
通過對PAC、石膏、粉煤灰、增稠劑、減水劑等水泥添加劑的研究,確定了各添加劑對水泥性能的影響,開發(fā)了一種可用于“兩堵一注”瓦斯鉆孔抽采工藝的水泥基封孔材料,最終配方(w)為:硅酸鹽水泥與硫鋁酸鹽水泥質(zhì)量比4∶1,PAC摻量為3%,水灰比為1.0,粉煤灰摻量為15%,脫硫石膏摻量為7%,增稠劑普魯蘭多糖摻量為0.04%,減水劑摻量為0.2%;制備出的封孔材料性能穩(wěn)定不泌水,能夠滿足井下輸送要求;初凝時間在60 min以內(nèi),且抗壓強度高,1,3,7,28 d的抗壓強度分別為3.64,5.07,6.50,9.20 MPa;成型后微膨脹,封孔密實。同時,封孔材料的制備能夠消納粉煤灰、脫硫石膏等工業(yè)固廢,降低材料生產(chǎn)成本,是一種極具發(fā)展?jié)摿Φ牡V用封孔材料。