殷國樂 ，王艷麗 ，陳浩文 ，王林清*，許劉萬

（中國地質(zhì)科學(xué)院勘探技術(shù)研究所，河北 廊坊 065000；2.南方海洋科學(xué)與工程廣東省實(shí)驗(yàn)室（廣州），廣東 廣州 511458）

0 引言

氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)技術(shù)是鉆井工程中一種比較成熟的鉆進(jìn)手段［1-3］，除在水井、地?zé)峋@探得到普遍應(yīng)用外，在煤層氣鉆探井、瓦斯排放井、大口徑工程施工中也得到了廣泛應(yīng)用［3-9］。但氣舉反循環(huán)連續(xù)取心技術(shù)在國內(nèi)尚未鋪開，而鉆探取心一直都是掌握地下地質(zhì)情況、直接獲得真實(shí)可靠的地下巖層有關(guān)資料的最有效手段，如能將氣舉反循環(huán)連續(xù)取心技術(shù)開發(fā)完善，將對補(bǔ)充完善我國鉆探取心技術(shù)體系、促進(jìn)我國鉆探水平發(fā)展具有重大意義。

1 取心工藝研究

1.1 取心工藝發(fā)展

在20 世紀(jì)80 年代，地礦部成都水文地質(zhì)工程地質(zhì)中心、勘探技術(shù)研究所與相關(guān)地質(zhì)隊(duì)等單位聯(lián)合進(jìn)行了氣舉反循環(huán)取心（樣）鉆進(jìn)技術(shù)相關(guān)研究工作。1984 年成都水文地質(zhì)工程地質(zhì)中心在“連續(xù)取心（樣）判層”項(xiàng)目中，由地礦部九一五水文隊(duì)在四川樂山軍分區(qū)供水井施工，使用SHB127/80 雙壁鉆具，采用四牙輪鋼齒取心鉆頭鉆進(jìn)，取出直徑36 mm、最長150 mm 的巖心。后又經(jīng)四川省地礦局一零九隊(duì)、二零八隊(duì)、攀西地質(zhì)隊(duì)野外8 個孔的試驗(yàn)，分別選用不同結(jié)構(gòu)的取心鉆頭，鉆頭直徑范圍190～445 mm，最深井195.62 m，累計連續(xù)取心進(jìn)尺600 余米。這是國內(nèi)氣舉反循環(huán)取心技術(shù)的首次嘗試，試驗(yàn)證明了氣舉反循環(huán)取心鉆進(jìn)的可行性，克服了正循環(huán)巖心管回次取心鉆進(jìn)時對巖心反復(fù)沖刷及重復(fù)破碎的問題。

1986 年地礦部在系統(tǒng)內(nèi)進(jìn)行氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)技術(shù)推廣應(yīng)用期間，也進(jìn)行了氣舉反循環(huán)連續(xù)取心鉆進(jìn)試驗(yàn)。如：北京市水文地質(zhì)工程地質(zhì)公司，平電-8 井探采結(jié)合孔采用拼裝鑲齒取心牙輪鉆頭，孔深119～353 m 進(jìn)行了氣舉反循環(huán)取心鉆進(jìn)。河南省煤田地質(zhì)局三隊(duì)、四隊(duì)分別采用鑲齒組焊取心牙輪鉆頭取心鉆進(jìn)，口徑445 mm、鉆進(jìn)深度500 m，上返巖心直徑87 mm，最長巖心長度175 mm。勘探技術(shù)研究所設(shè)計加工了4 個直徑152 mm 的連續(xù)取心硬質(zhì)合金鉆頭，并通過安徽省地礦局水文隊(duì)、山西省地礦局水文二隊(duì)進(jìn)行試驗(yàn)，也成功返出了巖心。

從各單位氣舉反循環(huán)取心鉆進(jìn)試驗(yàn)結(jié)果來看，鉆井取心深度在500 m 以淺，巖心直徑控制在30～90 mm 之間，長度≯180 mm，巖心收取及時，巖心采取率高。但以上嘗試并無連續(xù)取心的案例，均為原理性試驗(yàn)，驗(yàn)證了氣舉反循環(huán)取心的可行性，并沒有進(jìn)行連續(xù)的取心試驗(yàn)，同樣也存在雙壁鉆具無法滿足巖心質(zhì)量大、直徑大對其密封性和耐用性的要求。因此有必要進(jìn)一步開展理論研究、優(yōu)化鉆具設(shè)計、進(jìn)行連續(xù)取心工藝試驗(yàn)。

1.2 原理分析

氣舉反循環(huán)技術(shù)是將高壓氣體由高壓配氣裝置（氣盒子）送入雙壁鉆桿環(huán)狀間隙，通過氣水混合器進(jìn)入鉆桿中心通道，使空氣與井內(nèi)鉆井液混合膨脹，形成眾多小氣泡，氣泡在沿鉆桿中心通道迅速上升的同時迅速膨脹。由于高壓氣體不斷地進(jìn)入鉆井液中，在氣水混合器上部附近形成低密度的氣、液混合液，而孔內(nèi)氣水混合器以下及鉆桿外的鉆井液密度大，根據(jù)連通器原理鉆具內(nèi)部的氣、液混合液在壓差作用下向上流動，從而產(chǎn)生氣舉作用。并且把井底的巖心或巖屑連續(xù)不斷地帶出鉆孔，通過振動篩將巖屑與鉆井液分離。分離后的鉆井液再流回孔中，經(jīng)孔底氣舉反循環(huán)鉆頭進(jìn)入鉆桿內(nèi)部，如此不斷循環(huán)形成氣舉反循環(huán)連續(xù)鉆進(jìn)的過程［9-15］。氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)常用鉆具組合如圖1 所示。

圖1 氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)鉆具組合Fig.1 Air lift reverse circulation drilling tool assembly

氣舉反循環(huán)連續(xù)取心四牙輪鉆頭結(jié)構(gòu)如圖2 所示，常規(guī)三牙輪鉆頭結(jié)構(gòu)如圖3 所示。主要有兩點(diǎn)不同：一是常規(guī)牙輪鉆頭水眼方向正對牙掌，以便鉆進(jìn)時鉆井液及時沖洗附著在牙掌上的巖屑和鉆井液從鉆桿與孔壁的環(huán)狀間隙排出。氣舉反循環(huán)連續(xù)取心牙輪鉆頭鉆進(jìn)產(chǎn)生的巖屑及鉆井液等是從鉆具內(nèi)通道上返，所以需要在鉆頭中心設(shè)有吸渣通道，為巖屑及鉆井液提供上返通道；二是氣舉反循環(huán)連續(xù)取心牙輪鉆頭牙掌胎體之間焊接有擋板，迫使大的巖塊經(jīng)過再次破碎后再進(jìn)入鉆頭吸渣口，同時還可迫使鉆井液更接近井底流過，提高鉆井液井底流速，改善鉆井液攜巖效果。

圖2 四牙輪氣舉反循環(huán)取心鉆頭Fig.2 Four?cone air lift reverse circulation core bit

圖3 三牙輪氣舉反循環(huán)鉆頭Fig.3 Tri?cone air lift reverse circulation drill bit

常規(guī)氣舉反循環(huán)牙輪鉆頭與氣舉反循環(huán)取心牙輪鉆頭結(jié)構(gòu)上的主要變化是由三牙輪增加為四牙輪，四牙輪可以將巖心更為全面的包覆，利于形成完整的巖心。另外鉆頭內(nèi)部設(shè)有直徑70 mm 的通孔，且距鉆頭底部以上120 mm 處設(shè)有巖心卡斷器，巖心卡斷器上嵌有球形合金卡斷頭。在正常鉆進(jìn)到120 mm 時，巖心卡斷器上的卡斷頭會卡斷巖心，以此來保證巖心柱直徑穩(wěn)定在70 mm 左右，長度控制在120 mm 以內(nèi)。巖心直徑和長度如過長會提高對整套鉆具性能的要求，增加使用成本。包括空壓機(jī)輸出風(fēng)量風(fēng)壓能力，雙壁鉆桿強(qiáng)度及密封性，氣盒子密封性，水龍頭鵝頸管曲率半徑、耐磨性等等。

1.3 氣舉設(shè)備

氣舉反循環(huán)連續(xù)取心試驗(yàn)鉆具組合為：?311 mm 牙輪取心鉆頭+?168 mm 加重鉆桿+氣水混合器+?168 mm 雙壁鉆桿+主動鉆桿+高壓配氣裝置+大通徑水龍頭。

（1）大通徑水龍頭：鵝頸管需有足夠大的曲率半徑和內(nèi)通徑，需大于上返巖心的長度和直徑，且要留有一定余量，以此來保證巖心的通過性。鵝頸管頂部補(bǔ)心為加厚型且可更換，因?yàn)闅馀e反循環(huán)鉆進(jìn)時巖屑從井底上返，有較大的上返速度，巖屑會對鵝頸管頂部產(chǎn)生較大的沖擊和磨損。如采用氣舉反循環(huán)取心工藝，由于巖心體積和質(zhì)量遠(yuǎn)大于巖屑，對頂部的沖擊力會更大，所以使用可更換的加厚補(bǔ)心（見圖4），來應(yīng)對大體積巖心的沖撞。

圖4 可換式加厚補(bǔ)心結(jié)構(gòu)示意Fig.4 Structure of the replaceable thick bushing

（2）高壓配氣裝置：采用組合式旋轉(zhuǎn)密封，該密封具有使用壽命長、耐高壓的優(yōu)點(diǎn)，最高可承受50 MPa 的壓力，極端天氣仍可正常運(yùn)轉(zhuǎn)，可在-50～220 ℃溫度下工作，可承受3 m/s 的轉(zhuǎn)速，遠(yuǎn)大于實(shí)際工作轉(zhuǎn)速。組合式旋轉(zhuǎn)密封與主軸之間設(shè)置有可換式耐磨裝置，此裝置與主軸通過鍵塊傳扭同時轉(zhuǎn)動，保證密封只磨損耐磨裝置，如發(fā)生磨損溝槽、漏氣現(xiàn)象，可快速方便地進(jìn)行更換，增加了主軸的使用壽命。高壓配氣裝置殼體設(shè)有防轉(zhuǎn)板，防轉(zhuǎn)板與大通徑水龍頭下法蘭固定，可防止殼體隨主軸轉(zhuǎn)動，從而避免高壓進(jìn)氣管纏繞。

（3）主動鉆桿：四方200 mm×200 mm，內(nèi)管通徑?100 mm×15 mm，保證巖心上返通道足夠大，此內(nèi)徑通道與雙壁鉆桿、氣盒子保持一致，防止巖心上返通道出現(xiàn)由大變小的臺階，阻擋巖心上返，進(jìn)而出現(xiàn)堵塞。

（4）雙壁鉆桿：內(nèi)管之間采用插接形式，并設(shè)有三道O 形密封圈保證密閉性，外管之間通過螺紋連接，端面密封。內(nèi)管外壁交錯120°焊接有扶正座，扶正座上安裝橡膠材質(zhì)扶正塊，橡膠具有較大的彈性形變回彈量和摩擦系數(shù)，既不影響內(nèi)外管裝配，也可增加內(nèi)外管之間摩擦力，盡可能保證雙壁鉆桿內(nèi)外管同軸轉(zhuǎn)動。

（5）巖心收集裝置：巖心在氣舉作用下上返，通過氣盒子之后通道變大，通道內(nèi)壓力釋放減小。再經(jīng)過鵝頸管和排渣管的緩沖后，雖速度變小，仍有一定的沖擊力，如不加干預(yù)，直接排放，會造成巖心飛濺破碎，無法達(dá)到取心效果。故設(shè)計了巖心收集裝置，此裝置設(shè)置有緩沖筒（見圖5），筒內(nèi)掛有緩沖板，緩沖板上覆蓋一層橡膠板。從排渣管飛出的巖心會沖擊到橡膠板上，緩沖掉大部分力后，與鉆井液一同掉落進(jìn)入下方的篩網(wǎng)中，鉆井液篩落后，便可得到巖心。

圖5 緩沖筒結(jié)構(gòu)示意Fig.5 Structure of the buffer cylinder

氣舉反循環(huán)連續(xù)取心工藝設(shè)備部件如圖6所示。

圖6 氣舉反循環(huán)連續(xù)取心工藝設(shè)備部件Fig.6 Equipment and components for air lift reverse circulation continuous coring process

2 試驗(yàn)設(shè)計

2.1 氣舉反循環(huán)連續(xù)取心試驗(yàn)參數(shù)的確定

2.1.1 雙壁鉆桿數(shù)量的確定

雙壁鉆桿的數(shù)量按試驗(yàn)鉆孔深度≮300 m 考慮，從反循環(huán)連續(xù)取樣（心）鉆進(jìn)原理分析，當(dāng)系統(tǒng)達(dá)到平衡時：

式中：H——雙壁鉆桿下入的深度，m；h——自雙壁鉆桿終端算起的揚(yáng)程高度，m；Lw——鉆桿柱下部單壁鉆具的長度，m；γh——沖洗液的密度，g/cm3；γx——雙壁管內(nèi)氣、液、固三相的平均密度，g/cm3；γxy——單壁鉆桿內(nèi)液、固兩相的密度，g/cm3。

當(dāng)不考慮各種阻力、慣性力等，要使整個反循環(huán)過程形成，則：

分析以上不等式中的四項(xiàng)，hγx項(xiàng)是主要項(xiàng)。當(dāng)使壓縮空氣輸送到雙壁鉆桿終端后，造成γx下降才能使不等式成立。只有雙壁鉆桿下入一定深度后，使整個管路內(nèi)、外液柱產(chǎn)生壓力差，循環(huán)運(yùn)動才能進(jìn)行。

已知淡水的密度γh=1.05 g/cm3，攜帶了巖樣的沖洗液密度γxy按1.15 g/cm3考慮，而氣液固三相流的密度γx按0.5 g/cm3考慮；假設(shè)孔口補(bǔ)水到位，穩(wěn)定水位到鵝頸管的高度按20 m 考慮（具體還需根據(jù)實(shí)際鉆井確定），那么h=H+20。

如試驗(yàn)在300 m 的鉆井內(nèi)實(shí)施，按氣舉反循環(huán)原理公式（2）得出H＞35 m。

在氣舉反循環(huán)鉆井中單壁鉆桿的長度Lw越小，管內(nèi)液柱壓力越小，排渣效率越高。但在深井試驗(yàn)中要考慮鉆探成本等，全孔使用雙壁鉆具重量大，成本高，又需考慮空壓機(jī)的實(shí)際壓風(fēng)能力。當(dāng)雙壁鉆桿長度受空壓機(jī)風(fēng)壓的限制時，尾管也要加長。綜合考慮經(jīng)濟(jì)成本、空壓機(jī)能力等，空氣鉆井相關(guān)文獻(xiàn)給出反循環(huán)連續(xù)取樣（心）鉆柱中單壁鉆柱的長度計算如下：

地?zé)峋こ虘?yīng)用證明［13］，當(dāng)單壁鉆具長度Lw≥4H時，鉆進(jìn)的效率較低，容易發(fā)生堵塞事故，所以單壁鉆具的長度Lw≤4H。

對于300 m 的試驗(yàn)井來說，Lw+H=300，由此得出H＞60 m；綜合公式（2）、（3）計算結(jié)果考慮，滿足300 m 常規(guī)氣舉鉆井深度，選取雙壁鉆桿總長度H＞60 m，為提高巖心的上返速度盡量提高雙壁鉆桿的長度，配套60 m 的?168 mm 雙壁鉆桿。

由此確定，在孔深300 m 的氣舉反循環(huán)連續(xù)取心施工工程中，雙壁鉆桿柱總長為60 m，單壁鉆桿柱總長為240 m。

2.1.2 雙壁鉆桿直徑的確定

本次試驗(yàn)是為了進(jìn)行氣舉反循環(huán)連續(xù)取心的試驗(yàn)，試驗(yàn)孔徑為311 mm。根據(jù)取心的地質(zhì)要求，初步設(shè)計?311 mm 牙輪鉆頭取心直徑為70 mm，上返巖心長度為100 mm；按同心式雙壁鉆桿的結(jié)構(gòu)設(shè)計可初步確定?168 mm 雙壁鉆桿。

由表1 中的雙壁鉆桿基本參數(shù)來看，地?zé)峋Ｓ玫臍馀e反循環(huán)雙壁鉆桿為?127 mm，通孔直徑僅有70 mm，無法滿足巖心上返的需求。?168 mm 雙壁鉆桿內(nèi)通孔為?100 mm，因此確定最終配備的雙壁鉆桿規(guī)格為?168 mm/100 mm。

表1 雙壁鉆桿基本參數(shù)Table 1 Basic parameters of double?wall drill rods

2.1.3 反循環(huán)鉆井空壓機(jī)壓力的確定

根據(jù)300 m 鉆孔深度，確定反循環(huán)混合器的最大安裝深度后，即可計算出空壓機(jī)的最高壓力：

式中：P——空壓機(jī)的壓力MPa；H——反循環(huán)混合器的最大安裝深度，300 m 井深時，H=60 m；γh——沖洗液密度，γh=1.05 t/m3；ΔP——高壓空氣在循環(huán)系統(tǒng)中的壓力損失，一般ΔP=0.04～0.1 MPa，取最大值0.1 MPa

由公式（4）可得出，300 m 反循環(huán)鉆井所需的最大壓力P=0.73 MPa，由此可選定空壓機(jī)的最高壓力值。

2.1.4 空壓機(jī)風(fēng)量消耗計算

單位體積循環(huán)介質(zhì)壓風(fēng)消耗量計算：

式中：V0——提升單位體積鉆井液的壓風(fēng)消耗量；γ——沖洗液密度，γ=1.05 g/cm3；k1——系數(shù)，k1=2.17+0.164h，當(dāng)h=20 時，k1=5.45；h——揚(yáng)程，h=20 m（按孔口到鵝頸管的最高點(diǎn)確定）；H0——壓風(fēng)管埋入深度，H0=60 m。

由此可得：V0=3.2。

上返的流量：

式中：Q——上返流量，m3/s；A——鉆桿內(nèi)通孔的橫截面積，?168 mm 雙壁鉆具的內(nèi)通徑直徑為100 mm，A=0.078 m2；V返——上返速度，m/s，氣舉反循環(huán)上返速度一般在3～5 m/s，取中位數(shù)4 m/s。

計算得：Q=0.03 m3/s=1.8 m3/min。

所需空氣壓縮機(jī)總風(fēng)量：

按提升單位體積沖洗液考慮，計算需風(fēng)量為5.76 m3/min，并未考慮沖洗液中的巖屑和巖心，當(dāng)沖洗液中攜帶大量的巖屑和巖心上返時，需要更多的風(fēng)量提升鉆井液和巖心巖屑，所以本次試驗(yàn)空壓機(jī)參數(shù)配置為壓力10 MPa、風(fēng)量12.5 m3/min。

大口徑氣舉反循環(huán)連續(xù)取心試驗(yàn)鉆孔要求使用設(shè)備有大通孔及大提升力，且試驗(yàn)地層為穩(wěn)定的基巖。對于試驗(yàn)場地的選擇具有一定的難度，破碎的地層難以獲得完整的巖心，尤其是氣舉反循環(huán)這種會產(chǎn)生超高負(fù)壓抽吸力的工藝。故本次試驗(yàn)在某一開次水泥塞中進(jìn)行原理性試驗(yàn)，鉆遇合適地層再進(jìn)行驗(yàn)證性試驗(yàn)。

2.2 井身結(jié)構(gòu)

設(shè)計試驗(yàn)在江蘇某地?zé)峋羞M(jìn)行，此地?zé)峋挥诮K省宜興市張渚鎮(zhèn)老虎山地區(qū)，設(shè)計井深2000 m，采用三開鉆進(jìn)。

一開設(shè)計鉆至300 m，井徑為444.5 mm，下入? 339.7 mm×9.65 mm 套管，巖性為三疊系青龍組灰?guī)r。

二開設(shè)計鉆至1286 m，井徑為311.2 mm，下入?244.5 mm×8.94 mm 套管，巖性為二疊系龍?zhí)督M的灰?guī)r和砂巖以及孤峰組頁巖。

三開設(shè)計鉆至2000 m，井徑為215.9 mm，巖性多為二疊系棲霞組灰?guī)r、石炭系船山組黃龍組灰?guī)r以及泥盆系五通群組砂巖。

井身結(jié)構(gòu)如圖7 所示。

圖7 井身結(jié)構(gòu)Fig.7 Well structure

3 取心工藝、鉆具效果分析

3.1 取心試驗(yàn)

3.1.1 水泥塞取心

氣舉反循環(huán)連續(xù)取心試驗(yàn)在地?zé)峋?80～314 m 的地層開展，試驗(yàn)一套氣舉反循環(huán)雙壁鉆具及? 311 mm 反循環(huán)牙輪取心鉆頭，設(shè)計試驗(yàn)回次為2 個回次以上。第一回次氣舉反循環(huán)連續(xù)取心鉆井試驗(yàn)，共進(jìn)尺22 m：在一開套管內(nèi)掃水泥塞獲得多段完整水泥巖心（孔深280～302 m），巖心外徑約65 mm（見圖8），最大長度為150 mm，水泥巖心上返及時，且上返過程中未出現(xiàn)堵塞鉆具通道現(xiàn)象。

圖8 水泥心Fig.8 Cement cores

3.1.2 灰?guī)r層取心

水泥塞掃掉后進(jìn)入灰?guī)r地層鉆進(jìn)約12 m（孔深302～314 m），鉆取中未得到柱狀巖心，多為塊狀巖心，最大長度約110 mm（見圖9）。主要原因?yàn)榇硕位規(guī)r膠結(jié)性差，較破碎，地層呈層狀，無法獲取完整巖心。但采用此工藝巖心上返及時，無污染，代表性強(qiáng)，能較真實(shí)地反映地層層位、深度、顆粒級配。

圖9 灰?guī)r巖心Fig.9 Limestone cores

3.2 取心效果評價

在水泥塞中鉆進(jìn)時達(dá)到試驗(yàn)預(yù)期效果，取得完整巖心柱，巖心采取率80% 以上，巖心外徑約65 mm，最大長度為150 mm，上返過程中未出現(xiàn)堵塞鉆具通道現(xiàn)象。巖心直徑小于取心鉆頭預(yù)設(shè)直徑、長度大于預(yù)設(shè)長度。分析其主要原因?yàn)榉囱h(huán)取心鉆頭的巖心、巖屑均從中心通道上返，當(dāng)巖心還未從巖體斷裂上返時，持續(xù)上返的巖渣對巖心表面進(jìn)行修磨，使得最終在地面看到的巖心直徑略小于設(shè)計直徑；當(dāng)巖心直徑磨小過多后，巖心上端面與巖心卡斷器不能發(fā)生干涉從而無法折斷巖心，導(dǎo)致在鉆井過程中出現(xiàn)多段超過設(shè)計長度的巖心。

在灰?guī)r層鉆進(jìn)時，未取得完整巖心柱，多為塊狀巖心，最大長度約110 mm。上返過程中出現(xiàn)堵塞鉆具通道現(xiàn)象，經(jīng)排查堵塞的部位集中在排渣管附近。原因在于隨泥漿上返的塊狀巖心外，還有眾多散碎的巖塊、巖屑。氣舉反循環(huán)鉆進(jìn)正常工作時，可依靠負(fù)壓抽吸力將其正常排出，空壓機(jī)停止工作后，如井下鉆具、主動鉆桿、水龍頭及排渣管中殘留的散碎的巖塊、巖屑如不能夠排盡，便會滯留在巖心上返通道內(nèi)。垂直連接的鉆具內(nèi)滯留的巖塊、巖屑在重力作用下會墜入井底，有水平段和彎折段的排渣管則會大量積累。再次進(jìn)行鉆進(jìn)時，滯留的巖屑阻擋上返巖心的排出通道，易發(fā)生堵塞。又遇到不完整地層，鉆頭切削的巖心多呈塊狀，易與巖屑、泥漿混合堵塞在排渣管彎折處。如地層完整時，上返的巖心呈完整圓柱狀，反而更易通過排渣管。反循環(huán)連續(xù)取心工藝取得的巖心如圖10 所示。

圖10 反循環(huán)連續(xù)取心工藝取得的巖心Fig.10 Cores obtained by reverse circulation continuous coring process

總體來看，本次試驗(yàn)驗(yàn)證了氣舉反循環(huán)連續(xù)取心工藝的可行性，減少了孔內(nèi)重復(fù)破碎，延長了鉆頭的使用時間，減少了提鉆次數(shù)，創(chuàng)造了一定的經(jīng)濟(jì)效益。大通徑氣舉反循環(huán)連續(xù)取心鉆具密封結(jié)構(gòu)可靠耐用，復(fù)雜工況下未出現(xiàn)漏氣現(xiàn)象。但是也存在鉆遇不完整地層時巖心排出排渣管后收集難度大的問題，排渣管過長，隨大鉤上升下降容易彎折堵塞。

4 結(jié)論

（1）通過在 ?311 mm 孔徑 280～314 m 進(jìn)行的試驗(yàn)，驗(yàn)證了氣舉反循環(huán)連續(xù)取心工藝的可行性，實(shí)現(xiàn)了在水泥、灰?guī)r地層的連續(xù)取心，成功收集了多段柱狀水泥心及塊狀巖心。

（2）大通徑氣舉反循環(huán)連續(xù)取心鉆具設(shè)計合理，可靠耐用。尤其是氣舉反循環(huán)專用牙輪取心鉆頭，內(nèi)部設(shè)置了巖心卡斷器，限制了巖心長度，避免了巖心過長、質(zhì)量太大以致上返困難。

（3）巖心采取率80%以上，不存在對巖心反復(fù)沖刷及重復(fù)破碎狀況。所取巖心及時，無污染，代表性強(qiáng)，能較真實(shí)地反映地層層位、深度、顆粒級配。