李雙新

中國石化齊魯分公司第二化肥廠

國內(nèi)丁辛醇裝置一般采用低壓銠膦絡(luò)合物催化丙烯氫甲?；夹g(shù)，以羰基合成氣、丙烯為原料，在一定溫度、壓力條件下，丙烯除發(fā)生丙烯氫甲?；磻?yīng)生成正、異丁醛之外[1]，也有少量的丙烯發(fā)生加氫反應(yīng)而轉(zhuǎn)化為副產(chǎn)物丙烷；此外，無論是烯烴廠丙烯還是煉油廠丙烯，二者均含有微量的丙烷。隨著生產(chǎn)中操作時(shí)間的推移，反應(yīng)系統(tǒng)中丙烷、氮?dú)狻⒓淄?、乙烷等惰性氣體會逐漸積累增多，為保證反應(yīng)器壓力在合理范圍(1.66～1.89 MPa)內(nèi)波動而不致過高，必須將該部分惰性氣體(以下簡稱弛放氣)從丁辛醇裝置丙烯氫甲?；磻?yīng)系統(tǒng)的循環(huán)回路中，連續(xù)排入燃料氣管網(wǎng)燒掉。由于弛放氣中含有一定量的丙烷和丙烯，將其直接焚燒，勢必造成資源浪費(fèi)和效益損失[2-3]。

盡管對丁辛醇羰基合成反應(yīng)系統(tǒng)的操作條件、原料丙烯純度、合成氣氫碳比等因素進(jìn)行了優(yōu)化，但仍然有50%左右的弛放氣排放[4]。因此，有必要將弛放氣中的有效成分(混合丁醛、丙烯、丙烷)加以回收利用?；旌隙∪┙?jīng)分離塔分離后得到正丁醛和異丁醛，異丁醛可以作為合成異丁醇、異丁酸異丁酯和新戊二醇的原料[5-6]；而異丁醇與乙酸反應(yīng)又可以合成乙酸異丁酯[7]。正丁醛直接加氫可以制正丁醇[8]，正丁醛可以作為合成辛醇、三羥甲基丙烷、正丁酸、2-乙基-2-己烯醛、聚乙烯醇縮丁醛的原料[8-16]，其中三羥甲基丙烷與異佛爾酮二異氰酸酯可以合成超支化聚氨酯多元醇[17]。丙烷可以根據(jù)效益情況經(jīng)脫氫制丙烯[18-21]，亦可以直接作為裂解裝置的原料；丙烯可作為原料輸送至丁辛醇裝置丙烯氫甲?；到y(tǒng)和丙烯腈裝置[22-23]。

本研究以某公司丁辛醇裝置弛放氣有效組分回收系統(tǒng)為例，詳細(xì)說明了“脫醛-氨制冷-穩(wěn)定-精制”技術(shù)的工業(yè)化應(yīng)用，考查得出該裝置在同行業(yè)內(nèi)具有較好的參考性和低能耗性，量化了丁醛產(chǎn)品的產(chǎn)量與純度，又因該工藝是自主開發(fā)，節(jié)約了技術(shù)引進(jìn)費(fèi)用。該裝置使丁辛醇生產(chǎn)過程更加清潔，滿足綠色化工的基本要求。

1 弛放氣有效組分回收工藝技術(shù)介紹

該丁辛醇裝置弛放氣有效組分回收系統(tǒng)的工藝采用“脫醛-氨制冷-穩(wěn)定-精餾分離”技術(shù)，先經(jīng)脫丁醛塔得到副產(chǎn)品混合丁醛等重組分，再經(jīng)氨循環(huán)制冷系統(tǒng)進(jìn)一步將塔頂?shù)腃3等輕組分冷凝為液態(tài)，接著通過穩(wěn)定系統(tǒng)(即T301A/B、T302A/B與V0103組成的穩(wěn)定脫不凝氣系統(tǒng))除去不凝氣(氫氣、氮?dú)?、一氧化碳?和微量的丁醛和水分，最后經(jīng)丙烷丙烯精餾塔分離得到丙烯和丙烷產(chǎn)品。

工藝流程如圖1所示：首先，弛放氣進(jìn)入該裝置分離器V0101，以除去弛放氣中的固體顆粒物與游離態(tài)液滴，之后進(jìn)入脫丁醛塔T0101，自脫丁醛塔底分離出混合丁醛，經(jīng)冷卻器E0110冷卻后輸送至粗丁醛穩(wěn)定系統(tǒng)；T0101塔頂?shù)臍庀嘟M分經(jīng)第一氨冷凝器E0102不完全冷凝后，進(jìn)入回流罐V0102內(nèi)，而后液態(tài)物料經(jīng)脫丁醛塔塔頂回流泵P0101A/B回流到T0101，氣體自V0102罐頂出來后經(jīng)脫醛塔T301(內(nèi)裝活性炭)、T302脫水塔(內(nèi)裝4A分子篩)分別脫除氣態(tài)物料中微量丁醛和水分，先經(jīng)換熱器E0103冷卻后又經(jīng)第二氨冷凝器E0104進(jìn)行冷凝，使丙烯、丙烷幾乎完全液化，接著進(jìn)入低溫分離器V0103進(jìn)行氣液分離?；旌弦航?jīng)供料泵P0102A/B的輸送，經(jīng)過E0103釋放冷量后進(jìn)入丙烷丙烯分離塔T0102；不凝氣體進(jìn)入燃料氣管網(wǎng)。

T0102塔頂設(shè)有氨冷凝器E0105、塔頂回流罐V0104，塔底設(shè)有再沸器E0106。塔頂氣相丙烯物料經(jīng)氨冷凝器冷凝后進(jìn)入V0104進(jìn)行氣液分離，不凝氣體進(jìn)入燃料氣管網(wǎng)系統(tǒng)或火炬系統(tǒng)，冷凝液經(jīng)回流泵P0103A/B作為回流液返回至T0102塔頂，同時(shí)側(cè)線采出合格的丙烯產(chǎn)品；T0102塔底的丙烷產(chǎn)品經(jīng)冷卻器E0111冷卻后，及時(shí)送至下游生產(chǎn)裝置。

2 氨制冷工藝技術(shù)流程

該制冷工藝的原理是利用氨在相變過程中的吸熱、放熱，在液氨吸熱氣化的情況下對弛放氣系統(tǒng)的物料進(jìn)行冷凝。

氨制冷工藝流程如圖2所示：從各個(gè)冷凝器(E0102、E0104、E0105)出來的高溫低壓氣態(tài)氨首先進(jìn)入氣、液氨分離器V202進(jìn)行分離，其中液氨返回至各個(gè)換熱器；氣氨進(jìn)入氣態(tài)氨循環(huán)壓縮機(jī)C401，經(jīng)該壓縮機(jī)升壓后的氣態(tài)氨進(jìn)入氨冷凝器E201進(jìn)行冷凝，冷凝后的液態(tài)氨進(jìn)入液氨貯槽V201，從V201引出的液氨分別進(jìn)入E0102、E0104、E0105中釋放冷量并部分氣化，氣液氨進(jìn)入V202進(jìn)行氣液分離，如此循環(huán)。

3 弛放氣回收技術(shù)工業(yè)化后的標(biāo)定

3.1 裝置參數(shù)標(biāo)定

該弛放氣回收裝置的主要工藝參數(shù)見表1。

表1 主要工藝參數(shù)項(xiàng)目參數(shù)值脫丁醛塔塔頂溫度/℃43.00脫丁醛塔塔底溫度/℃170.00脫丁醛塔壓力/MPa1.62分離器V0103壓力/MPa1.56分離器V0103溫度/℃3.00丙烷丙烯分離塔進(jìn)料溫度/℃29.80丙烷丙烯分離塔塔頂溫度/℃44.20丙烷丙烯分離塔塔底溫度/℃57.00丙烷丙烯分離塔壓力/MPa1.79丙烷丙烯分離塔回流比15.30

3.2 裝置進(jìn)料氣的組成

該弛放氣回收裝置的進(jìn)料氣的組成見表2。

表2 弛放氣回收裝置進(jìn)料氣組成w/%組分設(shè)計(jì)值標(biāo)定值丙烷63.1964.94丙烯19.8919.62丁醛1.723.16氮?dú)?.706.36一氧化碳2.611.36甲烷2.933.08氫氣0.640.64乙烷2.320.84

從表2可以看出：弛放氣組分的標(biāo)定值與設(shè)計(jì)值差異不大；由一氧化碳組分較低可知，該丁辛醇裝置中丙烯氫甲?；磻?yīng)系統(tǒng)的催化劑活性良好。

3.3 弛放氣回收裝置產(chǎn)品質(zhì)量和收率

該弛放氣回收裝置產(chǎn)品為丙烯、丙烷和混合丁醛，其質(zhì)量指標(biāo)見表3。依據(jù)實(shí)際生產(chǎn)標(biāo)定的質(zhì)量指標(biāo)完全滿足設(shè)計(jì)要求。由于脫丁醛塔、吸附塔與丙烷丙烯分離塔等重要設(shè)備選型合理，且參數(shù)計(jì)算精準(zhǔn)，所以在進(jìn)行72 h生產(chǎn)標(biāo)定后，丙烯純度(w，下同)達(dá)到了97.24%，丙烷標(biāo)定純度為99.29%，均高于設(shè)計(jì)值95.00%；丁醛純度高達(dá)97.20%，亦高于設(shè)計(jì)值95.00%。

表3 丙烯、丙烷和混合丁醛產(chǎn)品質(zhì)量指標(biāo) w/%組分丙烯組成丙烷組成正、異丁醛組成設(shè)計(jì)值標(biāo)定值設(shè)計(jì)值標(biāo)定值設(shè)計(jì)值標(biāo)定值丙烯95.0097.242.510.061.500.25丙烷1.510.2395.0099.291.501.00丁醛≤10×10-48×10-4≤10×10-41×10-495.0097.20

產(chǎn)品丙烯、丙烷和混合丁醛的收率見表4。

表4 3種產(chǎn)品的收率w/%產(chǎn)品收率標(biāo)定值收率設(shè)計(jì)值丙烷96.095.0丙烯95.895.0丁醛95.594.5

3.4 弛放氣回收裝置的噸產(chǎn)品能耗

該弛放氣回收裝置公用工程設(shè)計(jì)值與標(biāo)定值對比見表5。

表5 弛放氣回收裝置公用工程設(shè)計(jì)值和標(biāo)定值消耗類型公用工程項(xiàng)目電/(kW·h)循環(huán)水/t蒸汽/t氮?dú)?m3儀表風(fēng)/m372 h實(shí)際消耗量48 011.0216 636.08143.30851.801 316.40噸產(chǎn)品能耗公用工程量標(biāo)定值1 690.91195.3097.680.990.39設(shè)計(jì)值1 818.18206.06114.401.320.56 注:文中單位m3為標(biāo)準(zhǔn)立方米(下同)。

該裝置設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力為：進(jìn)料2.11 t/h，其中丙烯0.40 t/h，丙烷1.27 t/h，混合丁醛0.03 t/h。其噸產(chǎn)品的能耗設(shè)計(jì)值與標(biāo)定值見表6。

表6 弛放氣回收裝置噸產(chǎn)品能耗設(shè)計(jì)值與標(biāo)定值公用工程項(xiàng)目噸產(chǎn)品能耗/MJ標(biāo)定值設(shè)計(jì)值折能系數(shù)電3 426.473 684.399.21 MJ/(kW·h)循環(huán)水323.64341.6427.63 MJ/m3蒸汽4 089.674 789.703 684.39 MJ/t氮?dú)?1.4555.276.28 MJ/m3儀表風(fēng)16.3323.451.59 MJ/m3總能耗7 897.568 894.45

經(jīng)過72 h生產(chǎn)標(biāo)定，該裝置共處理弛放氣153.36 t，即實(shí)際生產(chǎn)中弛放氣平均進(jìn)料2.13 t/h。得到產(chǎn)品共計(jì)129.06 t，其中丙烯28.83 t(0.40 t/h)，丙烷95.61 t(1.33 t/h)，混合丁醛4.63 t(0.06 t/h)。通過生產(chǎn)標(biāo)定(表3～表6)可以看出，弛放氣回收裝置在≥100%(合理操作進(jìn)料值在設(shè)計(jì)彈性范圍內(nèi))負(fù)荷運(yùn)行情況下，操作合理(各個(gè)操作參數(shù)應(yīng)控制在合理范圍內(nèi))，各產(chǎn)品參數(shù)以及產(chǎn)品生產(chǎn)總量均達(dá)到了設(shè)計(jì)值，取得了良好的生產(chǎn)效果。

年操作時(shí)間按8 400 h計(jì)，弛放氣年處理量為17.89 kt；產(chǎn)品丙烯年產(chǎn)量為3.36 kt，丙烷年產(chǎn)量為11.17 kt，混合丁醛年產(chǎn)量為0.50 kt。該裝置已經(jīng)穩(wěn)定運(yùn)行3年。

4 與其他裝置的對比

本研究中的弛放氣回收裝置標(biāo)記為裝置A，大慶石化二廠丁辛醇弛放氣回收裝置標(biāo)記為裝置B[21]，第三方的丁辛醇弛放氣回收裝置標(biāo)記為裝置C，將3套裝置的相關(guān)數(shù)據(jù)對比，結(jié)果如表7所列。

表7 3套裝置相關(guān)數(shù)據(jù)對比項(xiàng)目能耗/MJw(丙烯)/%w(丙烷)/%w(丁醛)/%丙烯收率/%丙烷收率/%丁醛收率/%裝置A7 897.5697.2499.2997.20≥95.8≥96.095.5裝置B9 621.2796.8999.27≥90.0≥90.0裝置C9 318.1494.2093.5091.20≥85.0≥90.093.9

由表7可見，該裝置在能耗、產(chǎn)品純度和產(chǎn)品收率上均具有一定的優(yōu)勢；因裝置B需要吸收劑丁醛[24]，而裝置A則無此需要，因而節(jié)省了輔料的消耗，減少了運(yùn)行成本。3套裝置占地面積基本相當(dāng)，其中裝置A占地面積較小，稍顯優(yōu)勢。

5 結(jié)論

(1) 該弛放氣有效組分回收裝置采用“脫醛-氨冷-穩(wěn)定-精餾”工藝，設(shè)計(jì)合理，完成了72 h工業(yè)化標(biāo)定，生產(chǎn)運(yùn)行穩(wěn)定。

(2) 弛放氣回收裝置標(biāo)定后，丙烯、丙烷、丁醛純度與收率均高于其相應(yīng)的設(shè)計(jì)值；該裝置噸產(chǎn)品實(shí)際能耗值為設(shè)計(jì)值的88.79%，產(chǎn)品實(shí)際年產(chǎn)量為設(shè)計(jì)值的105.50%，實(shí)現(xiàn)碳資源進(jìn)一步回收，取得良好的經(jīng)濟(jì)效益和清潔生產(chǎn)社會效益。

(3) 經(jīng)過與其他裝置的相關(guān)數(shù)據(jù)對比表明：該裝置具有能耗低、無輔料丁醛消耗、產(chǎn)品收率和產(chǎn)品純度高的優(yōu)勢。