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        裝配式鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓連接抗震加固設(shè)計(jì)研究

        2022-04-16 03:07:58李力怡馬江萍劉清穎
        粘接 2022年3期
        關(guān)鍵詞:端板鋼梁鋼管

        李力怡,馬江萍,劉清穎,楊 燕

        (西安培華學(xué)院 建筑與藝術(shù)設(shè)計(jì)學(xué)院,陜西 西安 710125)

        在裝配建筑中,傳統(tǒng)的鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)質(zhì)量重、施工麻煩。而鋼材屬于一種新型材料具有質(zhì)量輕、施工方便、節(jié)省資源等特性,剛好可以彌補(bǔ)傳統(tǒng)鋼筋混凝土的缺點(diǎn)。與傳統(tǒng)混凝土相比鋼材:質(zhì)量輕,抗震性好;材質(zhì)均勻,延展性好;施工簡(jiǎn)單,易于操作,成本相對(duì)較低。本文就裝配式鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓連接抗震加固設(shè)計(jì),通過(guò)對(duì)鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓進(jìn)行試驗(yàn)(加載、測(cè)量、鋼化等),對(duì)其抗震性進(jìn)行研究。

        1 試驗(yàn)與方法

        1.1 試件設(shè)計(jì)

        試驗(yàn)選取5個(gè)裝配式鋼管混凝土柱試件,編號(hào)分別為Ⅰ-1、Ⅰ-2、Ⅰ-3、Ⅰ-4、Ⅰ-5。主要試驗(yàn)?zāi)康臑闇y(cè)試鋼管混凝土柱試件的螺栓直徑、軸壓比、加勁肋、端板厚度和混凝土強(qiáng)度。試件選取梁柱反彎點(diǎn)間距為2 010 mm的典型單元,梁端加載點(diǎn)與梁端柱面處的間距為1 400 mm的T形試件。如表1所示為試件的主要參數(shù),其中鋼骨、梁和柱采用相同型號(hào);螺栓采用8.8級(jí)長(zhǎng)螺栓,分別為M16和M20兩種,屬于高強(qiáng)度摩擦型長(zhǎng)螺栓。梁截面:為寬度;為高度;為壁厚;為立方體抗壓強(qiáng)度;為軸心抗壓強(qiáng)度;為彈性模量。柱截面:為公稱(chēng)內(nèi)徑;為公稱(chēng)高度;為公稱(chēng)寬度;為壁厚;為鋼管數(shù)量。

        表1 試件主要參數(shù)

        1.2 試件制作及材性試驗(yàn)

        該試件采用的水泥為普通水泥,其中水泥的強(qiáng)度等級(jí)為42.5級(jí),粗集料采用級(jí)配良好且最大粒徑為10 mm的卵石,混凝土外加劑選用JT-B1外加劑。實(shí)驗(yàn)所含有的主要作用成分(質(zhì)量占比)為:水(180):水泥(525):細(xì)集料(786):粗集料(100):外加劑(JT-B1)。實(shí)驗(yàn)利用攪拌機(jī)對(duì)混凝土進(jìn)行拌和,澆筑時(shí)為了混凝土更加密實(shí),可以在頂部進(jìn)行從上往下的澆筑,同時(shí)再使用鋼筋在方鋼管柱內(nèi)進(jìn)行插搗,最后結(jié)尾時(shí)需要將混凝土頂部與鋼管上截面抹平。然后靜置自然養(yǎng)護(hù),15 d之后將浮漿層去除,并在柱頂或其他位置使用高強(qiáng)混凝土實(shí)現(xiàn)鋼管與鑿去浮漿層后的裸露的混凝土表面之間尺寸一致,最后在進(jìn)行蓋板操作,保證鋼骨、鋼管和核心混凝土受力均勻。該實(shí)驗(yàn)需要制作3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)立方體試塊和3個(gè)標(biāo)準(zhǔn)棱柱體試塊,試塊大小分別為:160 mm×160 mm×160 mm、160 mm×160 mm×310 mm,然后靜置自然養(yǎng)護(hù)。如表2所示為鋼材的各項(xiàng)力學(xué)指標(biāo),根據(jù)該領(lǐng)域的相關(guān)要求,實(shí)驗(yàn)的比例系數(shù)=5.65,在實(shí)驗(yàn)當(dāng)天進(jìn)行混凝土力學(xué)實(shí)驗(yàn)(抗壓強(qiáng)度和彈性模量)。

        表2 鋼材各項(xiàng)力學(xué)指標(biāo)

        1.3 加載方案

        該實(shí)驗(yàn)梁端低周反復(fù)荷載采用HLAW-2000KN電液伺服加載系統(tǒng),設(shè)置作動(dòng)器位移行程為250 mm左右。如圖1所示為加載裝置簡(jiǎn)易示意圖。

        A-鋼架;B-荷載傳感器;C-液壓千斤頂;D-H形鋼梁;E-螺桿;F-球鉸;G-試件;H-鋼敦;I-作動(dòng)器;J-側(cè)向支持

        1.4 測(cè)量?jī)?nèi)容

        電液伺服加載系統(tǒng)通過(guò)自動(dòng)采集數(shù)據(jù)來(lái)測(cè)量荷載-位移滯回關(guān)系曲線(xiàn),該測(cè)量器在鋼梁的各個(gè)節(jié)點(diǎn)(鋼梁上、下翼緣、腹板以及端板等)都設(shè)置了電阻應(yīng)變片。如圖2所示為位移計(jì)布置示意圖,和表示測(cè)量組合柱水平位移;和表示核心區(qū)的剪切變形;表示測(cè)梁柱間的相對(duì)位移;和表示梁的豎向位移。

        圖2 位移計(jì)布置示意圖

        2 試驗(yàn)現(xiàn)象及破壞模式

        2.1 試件1

        試件1隨水平位移程度變化各部分工作狀態(tài)及破壞現(xiàn)象如表3所示。

        表3 試件1隨水平位移程度變化各部分工作狀態(tài)及破壞現(xiàn)象

        由表3可知,當(dāng)試件1水平位移小于等于16 mm時(shí),未出現(xiàn)裂紋等問(wèn)題,此時(shí)試件仍處于彈性工作狀態(tài);隨著試件水平位移的不斷增大至16~18 mm時(shí),試件出現(xiàn)裂紋Ⅰ,該裂紋位置如表3中所示;當(dāng)試件水平位移為18~24 mm時(shí),裂紋Ⅰ整體位置不變,但開(kāi)始沿鋼梁垂直方向延伸;當(dāng)試件水平位移為22~28 mm時(shí),裂紋Ⅰ最大寬度已高達(dá)0.77 mm,同時(shí)裂紋Ⅰ所處位置的CFDST 柱的外鋼管鼓出出現(xiàn)第2處破壞“突出Ⅱ”;試件1水平位移達(dá)到28~32 mm后,試件右側(cè)CFDST 柱的柱底被壓屈,此時(shí)出現(xiàn)第3處破壞“屈曲Ⅲ”;當(dāng)試件1水平位移達(dá)到40~48 mm時(shí),試件左側(cè)CFDST 柱發(fā)生屈曲,此時(shí)出現(xiàn)第4處破壞“屈曲Ⅳ”;當(dāng)試件1水平位移達(dá)到64 mm時(shí),試件中各承重及傳遞彎矩部件已基本失靈,試件1承載能力急劇下降;當(dāng)水平位移超過(guò)72 mm后,試件1承載結(jié)構(gòu)基本被完全破壞。

        2.2 試件2

        試件2與試件1相比,在結(jié)構(gòu)上發(fā)生了一定變化,即采用了加強(qiáng)塊梁柱連接方式,因而其隨水平位移程度增強(qiáng)帶來(lái)的破壞位置、類(lèi)型等均發(fā)生了變化,統(tǒng)計(jì)結(jié)果如表4所示。

        表4 試件2隨水平位移程度變化各部分工作狀態(tài)及破壞現(xiàn)象

        由表4可知,試件2水平位移在16 mm以?xún)?nèi)時(shí),與試件1同樣處于彈性工作狀態(tài),此時(shí)未出現(xiàn)任何結(jié)構(gòu)破壞;試件2水平位移在16~20 mm時(shí),試件1CFDST 柱內(nèi)部填充混凝土首次出現(xiàn)破壞,主要表現(xiàn)為聲響,此時(shí)記錄為“聲響Ⅰ”;當(dāng)水平位移為20~24 mm時(shí),試件2梁翼緣和端部蓋板的間隙增大,且二者之間進(jìn)行連接的高強(qiáng)度摩擦型螺栓出現(xiàn)滑動(dòng),此時(shí)破壞類(lèi)型記錄為“滑動(dòng)Ⅱ”;當(dāng)水平位移達(dá)到32~36 mm時(shí),試件2多處出現(xiàn)破壞;當(dāng)水平位移達(dá)到48~56 mm時(shí),試件2 CFDST 柱的柱腳區(qū)域出現(xiàn)壓屈現(xiàn)象,此時(shí)記錄為“多處破壞Ⅲ”;當(dāng)水平位移達(dá)到64 mm后,試件2梁柱連接處發(fā)生嚴(yán)重破壞,此處外鋼管明顯鼓起,記錄為“鼓起Ⅳ”。由于試件2加強(qiáng)塊的存在,該試件因破壞而承載力下降幅度較試件1更加緩慢。

        3 試驗(yàn)結(jié)果及分析

        3.1 滯回性能

        鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓連接抗震性的主要表征是滯回曲線(xiàn)和骨架曲線(xiàn)。通過(guò)實(shí)驗(yàn)得出5個(gè)試件的-Δ滯回曲線(xiàn)都相對(duì)飽滿(mǎn),因此可以得出該試件具有良好的耗能能力。當(dāng)荷載較小時(shí),5個(gè)試件的位移和彎矩均呈線(xiàn)性狀態(tài),根據(jù)包辛格效應(yīng)可以得出,在正、負(fù)2個(gè)方向上滯回曲線(xiàn)均不對(duì)稱(chēng)。由此可知,荷載和位移對(duì)滯回環(huán)的飽滿(mǎn)程度有影響,對(duì)試件的耗能能力有影響。此外,破壞模式對(duì)滯回曲線(xiàn)形狀也具有較大的影響(分弓形、梭形和倒S形)。當(dāng)端板控制承載力時(shí),試件Ⅰ-1、Ⅰ-4和Ⅰ-5的滯回曲線(xiàn)呈弓形;當(dāng)螺栓控制承載力時(shí),試件Ⅰ-2的滯回曲線(xiàn)呈倒S形;當(dāng)鋼梁控制承載力時(shí),試件Ⅰ-3滯回曲線(xiàn)呈梭形。因此,螺栓的脆性破壞對(duì)端板螺栓連接節(jié)點(diǎn)具有重要影響,在進(jìn)行設(shè)計(jì)時(shí),應(yīng)該注意避免脆性破壞發(fā)生。

        3.2 剛度退化

        剛度退化是結(jié)構(gòu)反應(yīng)的一個(gè)過(guò)程,可以表示試件在加載過(guò)程中的剛度變化。其計(jì)算公式是荷載絕對(duì)值(正、負(fù)2個(gè)加載方向荷載的最大值)之和與位移絕對(duì)值之和的比,即:

        式中:表示第級(jí)時(shí)試件的割線(xiàn)剛度;+表示第級(jí)時(shí)試件正向最大荷載;-表示第級(jí)時(shí)試件負(fù)向最大荷載;+和-分別對(duì)應(yīng)第級(jí)時(shí)試件正、負(fù)2個(gè)方向最大荷載所對(duì)應(yīng)的位移。

        將5個(gè)試件的剛度變化劃分為3個(gè)階段:

        (1)當(dāng)Δ<30 mm時(shí),由于裝配式鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓連接在一定程度增強(qiáng)了試件的抗側(cè)剛度,因此,試件Ⅰ-2、Ⅰ-3和Ⅰ-4、Ⅰ-5的割線(xiàn)剛度相近且大于試件Ⅰ-1;

        (2)當(dāng)30 mm≤Δ≤40 mm時(shí),試件Ⅰ-2、Ⅰ-3和Ⅰ-4、Ⅰ-5的割線(xiàn)剛度接近試件Ⅰ-1;

        (3)當(dāng)Δ>40 mm時(shí),試件Ⅰ-2、Ⅰ-3和Ⅰ-4、Ⅰ-5的割線(xiàn)剛度更大,裝配式鋼管混凝土柱-鋼梁端板螺栓連接對(duì)試件Ⅰ-1抗側(cè)剛度影響很小。

        4 結(jié)語(yǔ)

        (1)試件半剛性節(jié)點(diǎn),其抗震強(qiáng)度隨端板厚度和螺栓直徑增大呈上升趨勢(shì);

        (2)當(dāng)控制試件的承載力不同時(shí),滯回曲線(xiàn)的形狀受影響較大,會(huì)隨承載力的變化呈分弓形、梭形和倒S形變化;

        (3)當(dāng)端板和鋼梁控制承載力時(shí),對(duì)框架的承載力、剛度和延性的影響很小,可以有效改善框架的延性,對(duì)提高框架承載力和抗震性具有重要意義。

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