過(guò)民龍，徐其功，周 金

（1、廣東省建筑科學(xué)研究院集團(tuán)股份有限公司 廣州 510500；2、廣東省廣建設(shè)計(jì)集團(tuán)有限公司 廣州 510010）

0 前言

所謂強(qiáng)連接，即是結(jié)構(gòu)在大震下達(dá)到最大側(cè)移時(shí)被連接的構(gòu)件進(jìn)入塑性狀態(tài)，而連接區(qū)域仍然保持彈性狀態(tài)的連接設(shè)計(jì)方法。采用強(qiáng)連接構(gòu)造的結(jié)構(gòu)，耗能構(gòu)件的塑性發(fā)展區(qū)在連接區(qū)域以外出現(xiàn)，故仍可滿足結(jié)構(gòu)在大震作用下的屈服耗能機(jī)制。

以混凝土框架結(jié)構(gòu)為例，通常情況下結(jié)構(gòu)達(dá)到最大側(cè)移時(shí)框架梁-柱節(jié)點(diǎn)以外的框架梁端必將設(shè)計(jì)為進(jìn)入塑性狀態(tài)，其內(nèi)鋼筋甚至進(jìn)入了強(qiáng)化階段。故廣東省標(biāo)裝配式規(guī)范及美國(guó)ACI318 規(guī)范提供的強(qiáng)連接設(shè)計(jì)建議是使連接部位遠(yuǎn)離節(jié)點(diǎn)端的塑性鉸區(qū)各截面其實(shí)際最大抗彎承載力發(fā)生時(shí)，連接部位各截面的受力主筋仍保持在彈性階段。

《裝配式混凝土建筑結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程：廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ 15-107—2016》未給出設(shè)計(jì)公式，而美國(guó)ACI318規(guī)范中建議，采用強(qiáng)連接時(shí)可按下式要求進(jìn)行設(shè)計(jì)［1］：360×3×490×（688.5-106/2）×10-6=336.46 kN·m

在水平地震作用下，假定反彎點(diǎn)位于梁跨中點(diǎn)處，連接處的設(shè)計(jì)彎矩為：

Mjoint=1.25×M×3/（3-0.51）=420×3/2.49=506.02 kN·m

根據(jù)強(qiáng)連接的要求，在塑性鉸產(chǎn)生時(shí)連接區(qū)域應(yīng)處于彈性狀態(tài)，可通過(guò)假定連接區(qū)域最不利的近節(jié)點(diǎn)端截面抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值等于上述Mjoint以完成截面配筋面積Asx的計(jì)算。

上述設(shè)計(jì)計(jì)算方法，采用將設(shè)計(jì)值放大某一倍數(shù)的措施以使近節(jié)點(diǎn)端截面保持彈性的思路是正確的，但美國(guó)ACI318 規(guī)范推薦方法中彎矩放大系數(shù)1.25 的意義不明確，美國(guó)工程結(jié)構(gòu)算例手冊(cè)FEMA-p751 并未對(duì)其進(jìn)行進(jìn)一步解釋，因此將其作為在我國(guó)工程環(huán)境下的強(qiáng)連接設(shè)計(jì)方法，具有未知的風(fēng)險(xiǎn)性。故本文將采用可靠度理論，對(duì)強(qiáng)連接設(shè)計(jì)方法進(jìn)行可靠度分析，以校準(zhǔn)其的可靠度指標(biāo)，從而提出適宜我國(guó)規(guī)范體系的設(shè)計(jì)公式。

1 強(qiáng)連接設(shè)計(jì)方法的可靠度理論

我國(guó)建筑領(lǐng)域的設(shè)計(jì)規(guī)范，是以概率統(tǒng)計(jì)學(xué)為基礎(chǔ)的規(guī)范體系。對(duì)于不同的結(jié)構(gòu)，其能否滿足工程既定任務(wù)，規(guī)范采用了一系列功能函數(shù)加以描述，并定義了相應(yīng)的可靠度指標(biāo)及允許的失效概率。強(qiáng)連接設(shè)計(jì)問(wèn)題也屬于結(jié)構(gòu)是否能滿足既定功能的問(wèn)題，因此采用可靠度理論對(duì)該計(jì)算方法進(jìn)行可靠度指標(biāo)的討論，是推導(dǎo)出準(zhǔn)確的強(qiáng)連接設(shè)計(jì)計(jì)算公式之必要分析過(guò)程。

本文仍以將Mpr進(jìn)行放大的方法，解決“強(qiáng)連接”的配筋設(shè)計(jì)問(wèn)題。但在具體確定放大系數(shù)取值時(shí)，采用可靠度理論進(jìn)行分析，以確定可滿足規(guī)范可靠度指標(biāo)需求的方法系數(shù)取值。

在可靠度分析時(shí)，本文綜合采用了3種方法，分別是：①一次可靠度法；②影響面法；③重要抽樣蒙特卡洛模擬。

1.1 一次可靠度法

對(duì)于描述某個(gè)結(jié)構(gòu)或構(gòu)件能否滿足既定工程任務(wù)，通常可采用某個(gè)功能函數(shù)G（X）來(lái)描述。其中，X=［x1，x2，L］為與分析對(duì)象滿足既定功能相關(guān)的隨機(jī)變量向量，如材料屬性、構(gòu)件尺寸等。當(dāng)G（X）=0時(shí)構(gòu)件功能處于極限狀態(tài)，故G（X）=0 稱為構(gòu)件在某既定功能下的極限狀態(tài)方程，當(dāng)G（X）＜0 時(shí)，該構(gòu)件屬于失效狀態(tài)，而失效概率的計(jì)算如下式：

其中，φ-1（X）為標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布概率累計(jì)函數(shù)的反函數(shù)。從而β與Pf有逐一對(duì)應(yīng)的關(guān)系，進(jìn)而可用β描述結(jié)構(gòu)的可靠性。我國(guó)建筑結(jié)構(gòu)可靠性設(shè)計(jì)統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)中對(duì)不同安全等級(jí)要求的結(jié)構(gòu)構(gòu)件，規(guī)定了可靠度指標(biāo)下限值如表1所示。

表1 建筑結(jié)構(gòu)的可靠指標(biāo)Tab.1 Reliability Index of Building Structure

基于可靠度理論可知，倘若隨機(jī)變量向量X=［x1，x2，L］中的各變量都符合標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布，則當(dāng)函數(shù)G（X）=0 非線性程度不高時(shí)，可靠度指標(biāo)β在數(shù)值上近似等于從原點(diǎn)到函數(shù)G（X）=0所構(gòu)成多維空間曲面的最短距離。當(dāng)隨機(jī)變量向量X中存在非標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)分布的隨機(jī)變量時(shí)，只需基于隨機(jī)變量的概率累計(jì)函數(shù)采用映射變換法將相應(yīng)隨機(jī)變量xi變換為標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)變量ui，從而獲得G（X）=0 在標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間中的表達(dá)式g（U）=0，進(jìn)而仍可采用上述β的幾何意義。

因此計(jì)算結(jié)構(gòu)可靠度指標(biāo)的問(wèn)題，即可轉(zhuǎn)化為下述優(yōu)化問(wèn)題解決：

其中，U為與X對(duì)應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)隨機(jī)向量；g（U）=0 為將U帶入G（X）后所獲得標(biāo)準(zhǔn)正態(tài)空間中的極限狀態(tài)方程表達(dá)式。

本文在計(jì)算構(gòu)件可靠度指標(biāo)β時(shí)采用了iHLRF算法［2-4］，其原理與步驟如下：

①將原問(wèn)題轉(zhuǎn)化為與原問(wèn)題優(yōu)化目標(biāo)等價(jià)的優(yōu)化為題，即優(yōu)化求解一個(gè)所謂“價(jià)值函數(shù)”（merit func?tion）的極小值，來(lái)求解可靠度指標(biāo)β，其形式如下：

1.2 影響面法

上述一次可靠度方法中，需要事先“顯式地”知曉極限狀態(tài)方程的表達(dá)式，然而在分析實(shí)際結(jié)構(gòu)構(gòu)件時(shí)獲得極限狀態(tài)方程的顯式表達(dá)式很困難。但可通過(guò)事先假定極限狀態(tài)方程的表達(dá)式形式，通過(guò)有限元法進(jìn)行確定性分析以獲得隨機(jī)變量取特定值時(shí)的功能函數(shù)值，從而在局部擬合出極限狀態(tài)方程G（X）=0，再采用iHLRF 算法求解該近似極限狀態(tài)方程的可靠度指標(biāo)［5-9］。

上述隨機(jī)變量特定值的取用，通?；谠囼?yàn)設(shè)計(jì)的方法，先選取一組隨機(jī)變量的取值，以其作為展開點(diǎn)，并取各隨機(jī)變量的標(biāo)準(zhǔn)差作為展開距離，例如N維隨機(jī)變量向量展開點(diǎn)取X=［x1，x2，L，xN］，則可生成N對(duì)樣本點(diǎn)Xk=［x1，x2，L，xk±fσxk，L，xN］，其中f為任意值。因此，通過(guò)展開點(diǎn)生成擬合G（X）=0 樣本點(diǎn)的方法，共可生成2N+1個(gè)樣本點(diǎn)。

本文取G（X）的形式為二次多項(xiàng)式，即：

式⒁共有2N+1 個(gè)待定系數(shù)，故通過(guò)展開點(diǎn)法可解得各待定系數(shù)。

基于響應(yīng)面法的可靠度指標(biāo)求解流程為：

①給定初始展開點(diǎn)，取X0=［μx1，μx2，L，μxN］，f初次迭代時(shí)取3、后續(xù)取1，從而獲得共計(jì)2N+1個(gè)樣本點(diǎn)X0=［μx1，μx2，L，μxk±fσxk，L，μxN］。

②通過(guò)有限元方法求解在各樣本點(diǎn)下功能函數(shù)G（Xk）的取值，將2N+1 個(gè)樣本點(diǎn)及對(duì)應(yīng)的G（Xk）代入擬合公式G（X）中，計(jì)算各個(gè)待定系數(shù)。

③將確定了待定系數(shù)的G（X）基于iHLRF 法求解其可靠度指標(biāo)bk，及獲得可靠度指標(biāo)的隨機(jī)向量取值點(diǎn)，即設(shè)計(jì)點(diǎn)X*k。

④ 計(jì)算‖ ‖βk-βk-1，若小于給定精度，則判定收斂。否則按下式求解新的展開點(diǎn)，并返回②進(jìn)行下一步迭代。

在影響面法中，雖然真實(shí)的功能函數(shù)G（X）無(wú)法寫成顯式表達(dá)式，但采用數(shù)值方法仍可建立隨機(jī)變量向量X與G（X）的函數(shù)關(guān)系，因此數(shù)值分析模型的正確建立對(duì)可靠度指標(biāo)的最終求解至關(guān)重要。

本文采用截面條分法對(duì)圖1梁端連接區(qū)域的兩端截面進(jìn)行抗彎承載力過(guò)程分析。依定義，強(qiáng)連接處于可靠狀態(tài)應(yīng)是連接區(qū)域遠(yuǎn)節(jié)點(diǎn)端截面在受荷全過(guò)程中近節(jié)點(diǎn)端截面（即受拉縱筋）始終保持彈性，即當(dāng)遠(yuǎn)節(jié)點(diǎn)端截面達(dá)到極限抗彎承載力時(shí)近節(jié)點(diǎn)端截面受拉縱筋剛好屈服為強(qiáng)連接的失效臨界狀態(tài)。顯然，將近節(jié)點(diǎn)端截面受拉縱筋的應(yīng)力值作為極限狀態(tài)方程G（X）的函數(shù)值是十分直接的。但對(duì)于適筋鋼筋混凝土截面的抗彎而言，當(dāng)受拉縱筋強(qiáng)度與截面最大彎矩近似成線性比例關(guān)系。因此，為簡(jiǎn)化分析流程，可將G（X）定義為下式：

圖1 某框架梁-柱連接計(jì)算簡(jiǎn)圖Fig.1 Calculation Diagram of Beam-column Connection（mm）

其中，M12，cal為當(dāng)連接區(qū)域遠(yuǎn)節(jié)點(diǎn)端截面（截面二）通過(guò)數(shù)值計(jì)算所得在其受拉縱筋達(dá)到極限強(qiáng)度時(shí)通過(guò)彎矩平衡換算得到的近節(jié)點(diǎn)端截面（截面一）應(yīng)當(dāng)承受的彎矩；M11，cal為截面一通過(guò)數(shù)值計(jì)算所得在受拉縱筋達(dá)到屈服強(qiáng)度時(shí)截面的彎矩。

1.3 重要抽樣蒙特卡洛模擬

蒙特卡洛模擬是基于數(shù)理統(tǒng)計(jì)原理，可以回避結(jié)構(gòu)可靠度分析解析方法中難以建立所研問(wèn)題的功能函數(shù)或所建立的功能函數(shù)數(shù)值性能不太好的缺點(diǎn)，其分析結(jié)果起到與一次可靠度法相互驗(yàn)證的作用［10-11］。其采用各種隨機(jī)數(shù)生成方法，生產(chǎn)出大量與所研究問(wèn)題相關(guān)的因素變量取值樣本點(diǎn)，并求得在大量樣本點(diǎn)下功能函數(shù)處于失效狀態(tài)的樣本點(diǎn)數(shù)量，而失效概率的估計(jì)值即是失效數(shù)量nf與總樣本點(diǎn)數(shù)量N的比值，即：

由數(shù)理統(tǒng)計(jì)原理可知，Pf以概率1 收斂于真實(shí)失效概率，即只要N足夠大則Pf對(duì)真實(shí)失效概率的估計(jì)就越準(zhǔn)確。

但當(dāng)真實(shí)的可靠度指標(biāo)較大時(shí)，其失效概率將會(huì)很小，采用直接抽樣的方式進(jìn)行樣本抽樣，易造成樣本點(diǎn)很難落入問(wèn)題的失效域中，降低了估算精度。為了以更小的N而獲得更大的Pf估算精度，將采用重要抽樣蒙特卡洛模擬來(lái)代替直接的抽樣。

對(duì)于一維隨機(jī)變量X以及功能函數(shù)G（X），失效概率可表達(dá)如下：

對(duì)于Pf的估算對(duì)應(yīng)于前述的直接抽樣法，即產(chǎn)生一系列符合概率密度函數(shù)為f（X）分布的隨機(jī)變量值，進(jìn)行0/1抽樣。將上述表達(dá)式進(jìn)行等價(jià)變換，如：

倘若h（X）是某種分布的概率密度函數(shù)，則上式即相當(dāng)于采用符合h（X）分布的隨機(jī)變量進(jìn)行抽樣，而抽樣取值不再是0/1，而是0/1 乘以f（X）/h（X）。倘若h（X）選取得當(dāng)，使得X進(jìn)入G（X）的有效域與失效域的概率接近，則Pf的估算精度將大大提高。

而通常情況下，基于一次可靠度理論計(jì)算而得的設(shè)計(jì)點(diǎn)，構(gòu)造正態(tài)隨機(jī)變量用以抽樣，將有很好的計(jì)算效率。因此，本文在計(jì)算強(qiáng)連接可靠度指標(biāo)時(shí)，將結(jié)合響應(yīng)面法及iHLRF 算法進(jìn)行可靠度指標(biāo)的數(shù)值理論計(jì)算，并采用重要抽樣蒙特卡洛模擬，對(duì)上述可靠度理論結(jié)果進(jìn)行相互校核。

2 分析結(jié)果

以圖1計(jì)算簡(jiǎn)圖的梁端作為分析對(duì)象進(jìn)行可靠度分析。為了考察材料強(qiáng)度等級(jí)對(duì)強(qiáng)連接可靠性指標(biāo)的影響，本文選用混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30、C35、C40、C50、C60 和 鋼 筋 強(qiáng) 度 等 級(jí)HRB335、HRB400、HRB500。混凝土及鋼筋的材料強(qiáng)度統(tǒng)計(jì)信息，采用《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范（2015年版）：GB 50010—2010》中的取值，如表2、表3所示。

表2 混凝土材料屬性統(tǒng)計(jì)參數(shù)Tab.2 Statistical Parameters of Concrete Material Properties

表3 鋼筋材料屬性統(tǒng)計(jì)參數(shù)Tab.3 Statistical Parameters of Steel Material Properties

按照美國(guó)ACI 規(guī)范推薦的設(shè)計(jì)方法配筋結(jié)果如表4所示。

表4 不同設(shè)計(jì)參數(shù)下近節(jié)點(diǎn)端截面配筋設(shè)計(jì)值Tab.4 Reinforcement Design Value of Near-node End Section under Different Design Parameters

為了考察鋼筋直徑對(duì)強(qiáng)連接設(shè)計(jì)方案的影響，在其它設(shè)計(jì)參數(shù)不變的條件下改變縱筋直徑為常用18～28 mm進(jìn)行驗(yàn)算，結(jié)果如表5所示。

表5 不同縱筋直徑下近節(jié)點(diǎn)端截面配筋設(shè)計(jì)值Tab.5 Reinforcement Design Value of Near-node End Sec?tion under Different Longitudinal Reinforcement Diameters

從上述結(jié)果中可以看出，當(dāng)按現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)縱筋直徑若在20～28 mm 內(nèi)變化，按美國(guó)ACI 規(guī)范推薦方法以進(jìn)行裝配式強(qiáng)連接設(shè)計(jì)，近節(jié)點(diǎn)端截面縱筋直徑需大至少兩個(gè)尺寸等級(jí)。

接下來(lái)進(jìn)行可靠度指標(biāo)分析，結(jié)果如表6所示。

從表6 可以看出，重要抽樣蒙特卡洛模擬失效概率反算而得的可靠度指標(biāo)與基于iHLRF 算法和響應(yīng)面法所得可靠度指標(biāo)較為接近，說(shuō)明本文可靠度指標(biāo)分析結(jié)果較為準(zhǔn)確。

表6 基于ACI規(guī)范方法的強(qiáng)連接失效概率計(jì)算結(jié)果Tab.6 Results of Strong Connection Failure Probability Based on ACI Specification Method

3 結(jié)果分析

當(dāng)配筋面積不變時(shí)，不論在何種混凝土強(qiáng)度等級(jí)下，增大鋼筋強(qiáng)度等級(jí)，強(qiáng)連接可靠度指標(biāo)也得到增大，這是由于隨著鋼筋強(qiáng)度等級(jí)增大其極限強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度之比逐漸接近1.25，由于在適筋條件下鋼筋強(qiáng)度與截面抗彎承載力近似成正比，因此截面抗彎極限承載力與屈服承載力比值越接近ACI 規(guī)范建議的彎矩放大系數(shù)1.25，則更有符合ACI 規(guī)范的計(jì)算假設(shè)。另外，增大所配鋼筋面積富余量，可有效提高強(qiáng)連接可靠度指標(biāo)，而混凝土強(qiáng)度等級(jí)提高對(duì)強(qiáng)連接可靠度指標(biāo)影響較小。

從分析結(jié)果還可看出，按照美國(guó)ACI 規(guī)范提供的方法設(shè)計(jì)強(qiáng)連接，其可靠度指標(biāo)較低，只有在C35-HRB400-18 計(jì)算模型中可靠度指標(biāo)達(dá)到1.422，但仍遠(yuǎn)低于規(guī)范的可靠度指標(biāo)要求。其原因在于ACI規(guī)范的1.25倍放大系數(shù)的取用較低，無(wú)法使強(qiáng)連接設(shè)計(jì)的近節(jié)點(diǎn)端鋼筋具有可保正可靠度指標(biāo)的面積。鑒于上述可靠度指標(biāo)影響因素的探討，并考慮實(shí)際工程中裝配式構(gòu)件鋼筋連接區(qū)的灌漿套筒只能越一級(jí)直徑等級(jí)連接，本文建議將ACI規(guī)范1.25倍的設(shè)計(jì)放大系數(shù)進(jìn)行修正，并在必要時(shí)提高節(jié)點(diǎn)內(nèi)鋼筋的強(qiáng)度等級(jí)，以確保可靠度指標(biāo)取值。

為獲得彎矩放大系數(shù)與可靠度指標(biāo)之間的數(shù)值關(guān)系，近節(jié)點(diǎn)端配筋面積取配筋計(jì)算值，從而彎矩放大系數(shù)與可靠度指標(biāo)之間的關(guān)系曲線，如圖2所示。

圖2 強(qiáng)連接彎矩放大系數(shù)-可靠度指標(biāo)曲線Fig.2 Moment Amplification Coefficient-reliability Index Curve for Strong Connection

從圖2 可知：當(dāng)鋼筋極限強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度之比更加接近ACI推薦的彎矩放大系數(shù)時(shí)，可靠度指標(biāo)相對(duì)較大；鋼筋極限強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度之比遠(yuǎn)離ACI推薦彎矩放大系數(shù)時(shí)，彎矩放大系數(shù)-可靠度指標(biāo)曲線的斜率越大，說(shuō)明增大彎矩放大系數(shù)對(duì)提升構(gòu)件強(qiáng)連接可靠度更有效果。

基于上述彎矩放大系數(shù)-可靠度指標(biāo)曲線的性質(zhì)，為了提高強(qiáng)連接構(gòu)件的可靠度指標(biāo)，本文先將配有不同強(qiáng)度等級(jí)鋼筋的彎矩放大系數(shù)，先用各級(jí)鋼筋極限強(qiáng)度與屈服強(qiáng)度之比替換，再在其前乘以修正系數(shù)ζ，以可靠度指標(biāo)2.7、3.2、3.7 作為目標(biāo)可靠度，進(jìn)行修正系數(shù)的計(jì)算，結(jié)果如表7所示。

表7 強(qiáng)連接彎矩放大系數(shù)修正系數(shù)計(jì)算結(jié)果Tab.7 Results of Amplification Coefficient Correction Coefficient of Strong Connection Bending Moment

從上述計(jì)算結(jié)果可知，采用縱筋極限強(qiáng)度均值與屈服強(qiáng)度均值之比代替ACI 規(guī)范推薦的1.25 倍放大系數(shù)，一方面在計(jì)算理論上更加合理，另一方面通過(guò)修正系數(shù)ζ可使強(qiáng)連接的可靠度指標(biāo)滿足我國(guó)可靠度規(guī)范對(duì)各類安全等級(jí)建筑的要求。根據(jù)修正系數(shù)的計(jì)算結(jié)果，對(duì)于各級(jí)安全等級(jí)建筑，本文建議取修正系數(shù)為，一級(jí)1.24、二級(jí)1.20、三級(jí)1.16。

考慮到在實(shí)際工程中，目前常用灌漿套筒可連接鋼筋的尺寸等級(jí)級(jí)差不大于兩級(jí)，因此在通過(guò)本文所建議修正系數(shù)進(jìn)行強(qiáng)連接設(shè)計(jì)時(shí)，可采用鋼筋軸力等效原則，將近節(jié)點(diǎn)端縱筋從低強(qiáng)度等級(jí)、大直徑轉(zhuǎn)換為高強(qiáng)度等級(jí)、小直徑以應(yīng)對(duì)灌漿套筒無(wú)法跨多個(gè)直徑等級(jí)連接的問(wèn)題，而前述分析可知，高強(qiáng)度等級(jí)的鋼筋更易使強(qiáng)連接可靠度指標(biāo)滿足，因此這樣做是合適的。

4 結(jié)論

本文針對(duì)《裝配式混凝土建筑結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程：廣東省標(biāo)準(zhǔn)DBJ 15-107—2016》中所提強(qiáng)連接設(shè)計(jì)概念，采用可靠度理論對(duì)美國(guó)ACI318 規(guī)范推薦的強(qiáng)連接設(shè)計(jì)方法進(jìn)行了修正。結(jié)論如下：

⑴對(duì)于強(qiáng)連接的設(shè)計(jì)，采用ACI 規(guī)范推薦的彎矩放大系數(shù)1.25 進(jìn)行設(shè)計(jì)，其可靠度指標(biāo)較低，無(wú)法滿足建筑可靠度統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定。

⑵本文通過(guò)可靠度理論分析，建議采用鋼筋極限強(qiáng)度均值與屈服強(qiáng)度均值之比代替ACI 規(guī)范推薦的彎矩放大系數(shù)，同時(shí)引入彎矩放大系數(shù)修正系數(shù)ζ，以滿足不同安全等級(jí)可靠度指標(biāo)的要求，其中，一級(jí)安全等級(jí)取1.24、二級(jí)安全等級(jí)取1.20、三級(jí)安全等級(jí)取1.16。

⑶對(duì)于設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果將使灌漿套筒無(wú)法連接梁端鋼筋的情況，可偏保守地采用力等效原則，將縱筋從低強(qiáng)度等級(jí)、大直徑轉(zhuǎn)換為高強(qiáng)度等級(jí)、小直徑。