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        不同地應力狀態(tài)下各向異性地層斜井井壁破裂規(guī)律

        2022-04-13 03:21:30馬天壽王浩男楊赟彭念劉陽
        中南大學學報(自然科學版) 2022年3期
        關鍵詞:層理斜井當量

        馬天壽,王浩男,楊赟,彭念,劉陽

        (1.西南石油大學油氣藏地質(zhì)及開發(fā)工程國家重點實驗室,四川成都,610500;2.中國石油川慶鉆探工程有限公司鉆采工程技術研究院,陜西西安,710021)

        井壁破裂壓力是石油與天然氣鉆井與水力壓裂的關鍵參數(shù)[1-2]。在鉆井過程中,井壁破裂壓力與井漏密切相關,井漏的主要原因是井壁被壓裂;為了避免發(fā)生井漏,井壁破裂壓力通常被當作井筒壓力的上限值,因此,井壁破裂壓力是進行鉆井工程設計、鉆井液密度優(yōu)化與鉆井施工措施制定的重要依據(jù)。準確預測井壁破裂壓力并優(yōu)化鉆井措施,可以有效避免由于地層破裂而誘發(fā)產(chǎn)生的井漏、井噴、井壁垮塌、卡鉆等井下復雜和事故[3-5]。而水力壓裂過程中,為了在井眼周圍形成裂縫、提高儲層有效滲透率,必須壓裂井壁形成裂縫,這就要求井筒壓力達到甚至超過井壁破裂壓力,因此,井壁破裂壓力是進行水力壓裂設計、壓裂設備選型與壓裂施工措施制定的重要依據(jù)[6-8]。由此可見,井壁破裂壓力在不同作業(yè)環(huán)節(jié)中具有不同的作用和意義。

        井壁破裂壓力的預測是井壁穩(wěn)定分析的重要方面,是比較經(jīng)典的巖石力學問題。對于任意斜井情況下井壁破裂壓力的預測,國內(nèi)外開展了大量的研究。1979年,BRADLEY[9]建立了斜井井周應力分布模型,研究了斜井井壁穩(wěn)定性,實現(xiàn)了對任意斜井井壁起裂壓力的計算。黃榮樽等[10-13]采用類似方法預測了任意斜井井壁破裂壓力,并研究了井壁裂縫起裂位置及其走向。這類方法假設井壁巖石是各向同性連續(xù)介質(zhì),這對于淺部地層井壁穩(wěn)定研究來說是合理的[14-17],多年的實踐也證實該方法具有較高的精度,但是,對于埋藏較深、地質(zhì)構造作用強烈的沉積巖地層,均存在一定程度的各向異性,各向同性假設已經(jīng)不能滿足實際工程需求[18-19]。為此,國內(nèi)外學者研究了各向異性對井壁穩(wěn)定的影響。在國外,AADNOY 等[20-21]基于各向異性介質(zhì)平面孔口問題解法,建立了各向異性介質(zhì)井壁穩(wěn)定力學模型,并研究了井壁應力分布和井壁穩(wěn)定性,結果顯示各向異性對破裂壓力影響顯著,對坍塌壓力影響相對較低。ONG等[22-23]采用類似方法分析了任意斜井各向異性地層井壁穩(wěn)定性,重點分析了各向異性程度、地應力及井眼軌跡的影響。ONG 等[24]還專門研究了各向異性、井眼軌跡和典型產(chǎn)狀下井壁破裂壓力變化規(guī)律。在國內(nèi),崔杰等[25-26]研究了特定產(chǎn)狀下橫觀各向同性地層任意斜井井壁應力分布規(guī)律及井壁穩(wěn)定性,主要研究了井壁坍塌壓力變化規(guī)律;馬天壽等[27-28]研究了彈性各向異性地層中,各向異性對直井破裂壓力的影響規(guī)律,并進一步考慮了抗張強度各向異性的影響;MA等[29]綜合彈性和強度各向異性影響,建立了水平井的井壁破裂壓力預測模型。

        由此可見,國內(nèi)外針對各向異性介質(zhì)中斜井井壁穩(wěn)定性開展了大量研究,大多數(shù)研究主要集中于各向異性對井壁應力的影響[20-26],部分學者對特定產(chǎn)狀下直井、水平井等典型井破裂壓力進行了研究[20-24,27-29],也證實了地層各向異性對井壁破裂壓力的顯著影響,但對于不同地應力狀態(tài)、地層產(chǎn)狀、井眼軌跡的綜合影響研究并不充分,尤其是各向異性地層中多種因素影響的井壁裂縫起裂機制和規(guī)律尚不完全明確。為此,本文作者在分析巖石各向異性彈性力學特性的基礎上,建立考慮各向異性的斜井井壁破裂壓力預測模型,分析典型地應力狀態(tài)下不同井眼軌跡、產(chǎn)狀和各向異性對井壁破裂壓力的影響規(guī)律,以揭示各向異性地層中斜井井壁破裂的力學機制,以便為各向異性地層斜井鉆井、壓裂設計與施工提供理論依據(jù)。

        1 各向異性地層斜井破裂壓力模型

        1.1 各向異性巖石彈性特征

        各向異性地層巖石通常發(fā)育有大量層理等軟弱結構面,導致其表現(xiàn)出顯著的各向異性特征[30]。圖1所示為典型巖石的彈性各向異性特征實測結果[31],其中,圖1(a)所示為平行和垂直于層理方向彈性模量交會圖,圖1(b)所示為平行和垂直于層理方向泊松比交會圖。圖1中彩色色標標示的數(shù)字1~10代表不同類型的巖石,其中,1為Baxter頁巖實測靜態(tài)彈性參數(shù),2為Baxter頁巖實測動態(tài)彈性參數(shù),3 為多種非常規(guī)頁巖實測靜態(tài)彈性參數(shù),4 為Devonian頁巖實測動態(tài)彈性參數(shù),5為鹵水飽和頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù),6 為Jurassic 頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù),7為Kimmeridge頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù),8為Cretaceous頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù),9 為Bakken 頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù),10 為Woodford 頁巖的實測動態(tài)彈性參數(shù)。由圖1可知:垂直于層理方向的彈性模量明顯低于平行層理方向的彈性模量,垂直與平行方向彈性模量的比值(E'/E)介于0.2~1.5,且主要分布在0.5~1.0之間;垂直與平行層理方向的泊松比無顯著規(guī)律,垂直與平行方向泊松比的比值(v'/v)介于0.2~6.7,且主要分布在0.5~2.0 之間。無論是彈性模量還是泊松比均存在較為顯著的各向異性,彈性各向異性將顯著影響井周應力分布,因此,在井壁破裂壓力預測時,有必要考慮彈性各向異性的影響。

        圖1 典型巖石垂直和平行方向彈性參數(shù)交會圖(修改自文獻[31])Fig.1 Cross-plot of elastic parameters between parallel and perpendicular direction for typical rocks(modified from Ref.[31])

        1.2 斜井井周應力分布

        對于各向異性地層介質(zhì)中的任意傾斜井眼(如圖2所示),井周應力分布模型涉及5 個坐標及其轉換[32]:

        圖2 各向異性地層斜井坐標轉換關系[32]Fig.2 Coordinate transformation of inclined well in the anisotropic formation[32]

        1)整體坐標(x,y,z),也稱大地坐標(NEZ);

        2)地應力局部坐標(xs,ys,zs),最大水平地應力與北坐標夾角為βs;

        3)井眼局部坐標(xb,yb,zb),井眼軸線的井斜角為αb,方位角為βb;

        4)圓柱坐標(rb,θb,zb);

        5)地層局部坐標(xw,yw,zw),地層中層理面的傾角為αw,傾向為βw。

        為了建立模型,進行如下假設條件:將巖石視為均勻連續(xù)的橫觀各向同性介質(zhì),巖石變形滿足彈性變形及小變形假設,井周應力應變滿足廣義平面應變假設,并忽略滲流、溫度和鉆井液化學作用的影響。

        對于橫觀各向同性彈性介質(zhì),地層局部坐標(xw,yw,zw)下的巖石本構方程表示為

        其中:

        [A]為地層局部坐標(xw,yw,zw)下的巖石柔度矩陣;G'為橫觀各向同性地層巖石的剪切模量;{σw} 和{εw}(xw,yw,zw)的應力和應變,{ε}w={εxx,εyy,εzz,2γxy,2γxz,2γyz}T,{σ}w={σxx,σyy,σzz,τxy,τxz,τyz}T。

        結合圖2中的坐標轉換關系,利用BOND變換關系,可得井眼局部坐標(xb,yb,zb)下地層的柔度矩陣:

        式中:[A′]為井眼局部坐標(xb,yb,zb)下巖石的柔度矩陣;[Pε]為井眼局部坐標(xb,yb,zb)與整體坐標(x,y,z)之間的應變轉換BOND 矩陣;[Mσ]為地層局部坐標(xw,yw,zw)與整體坐標(x,y,z)之間的應力轉換BOND矩陣。

        井周圍巖受原地應力、井筒壓力和井眼形成的影響,井周應力分布可分為3個分量:井眼鉆開前作用的原地應力分量、井眼形成所引起的應力分量、井壁流體壓力引起的應力分量。于是,利用各向異性介質(zhì)平面孔口問題的應力解法,將上述3種應力分量進行線性疊加后,可得斜井井周應力分布解析解[23-26]:

        式中:{σ}b為井眼局部坐標(xb,yb,zb)下的應力,{σ}s為地應力局部坐標(xs,ys,zs)下的應力矢量,{σ}s={σv,σH,σh,0,0,0}T;σv,σH和σh分別為垂向應力、水平最大地應力和水平最小地應力;[Rε]為地應力局部坐標(xs,ys,zs)與整體坐標(x,y,z)之間的應力轉換BOND 矩陣;[Oσ]為井眼局部坐標(xb,yb,zb)與整體坐標(x,y,z)之間的應力轉換BOND矩陣;aij為井眼局部坐標(xb,yb,zb)下地層的柔度矩陣系數(shù);φ′1(z1),φ′2(z2)和φ′3(z3)為解析函數(shù);μj為與應變協(xié)調(diào)方程對應的特征方程特征根,根據(jù)柔度矩陣系數(shù)計算;λj,γj,ξj和Δ為與特征根有關的中間計算量;pw為井筒壓力;i 為虛數(shù)單位;Re 表示實部;zj為復數(shù);j=1,2,3。

        1.3 破裂壓力計算模型

        井壁破裂是井壁張應力超過巖石強度所致。為了求解斜井井壁破裂壓力,必須先求解井壁主應力特別是最小主應力。為此,先計算出井眼圓柱坐標下應力分量,根據(jù)圖2所示的坐標關系,通過轉軸公式變換,可得井眼圓柱坐標下的井壁應力[26]:

        井壁巖石單元受力分析如圖3所示。井壁徑向應力為主應力,因此,與井壁徑向應力垂直的井壁θ-zb平面為主應力面,井壁破裂取決于井壁θ-zb平面的最小主應力。

        圖3 井壁巖石單元的受力分析[14]Fig.3 Stress analysis of rock element on wall of borehole[14]

        為了便于進行井壁破裂的判斷及其位置的計算,必須先求出θ-zb平面的最小主應力。根據(jù)應力分析,與zb軸呈角度χ的斜平面上的正應力σ和剪應力τ與式(12)中各應力分量間的關系為[14]

        為了求出井壁最小主應力,將式(13)中的正應力對χ進行求導,并令

        可得正應力極值所對應的χ:

        將χ1和χ2代入式(14),即可求得井壁θ-zb平面的2個主應力:

        由于井壁破裂是井壁最小主應力(拉應力)超過巖石拉伸強度所致,即拉伸破壞取決于地層巖石的抗張強度St,若同時考慮Biot有效應力,則拉伸破壞準則可寫為

        式中:σ3為井壁最小主應力;St為巖石抗張強度;α為Biot系數(shù);pp為孔隙壓力。

        聯(lián)立式(4),(12),(16)和(17),求解式(17)即可得到井壁起裂時對應的破裂壓力臨界值。需要注意的是,在彈性參數(shù)、地應力、孔隙壓力、巖石強度已知條件下,給定井斜和方位的斜井井壁最小主應力與井周角有關,也就是說,不同井周角的破裂壓力臨界值不同,而實際取值為不同井周角下的最低破裂壓力臨界值。

        2 不同地應力狀態(tài)下破裂壓力預測

        為了分析不同地應力狀態(tài)下各向異性地層斜井井壁破裂壓力,準確認識各向異性地層斜井井壁起裂規(guī)律和機理,以川南地區(qū)深層頁巖氣區(qū)塊龍馬溪頁巖儲層為例進行計算和分析。川南地區(qū)深層龍馬溪頁巖儲層基礎參數(shù)如下:垂深為3 800 m,井眼直徑為215.9 mm,孔隙壓力梯度為1.95 g/cm3,Biot 系數(shù)為0.8,平行于層理方向彈性模量為37.8 GPa,垂直于層理方向彈性模量為18.6 GPa,平行于層理方向泊松比為0.20,垂直于層理方向泊松比為0.25,頁巖抗張強度為6.0 MPa,層理傾角為10°,層理傾斜方位為105°,典型的地應力狀態(tài)如表1所示。為便于后續(xù)分析各向異性影響,定義彈性各向異性系數(shù):彈性模量各向異性系數(shù)nE=E/E',泊松比各向異性系數(shù)nv=v'/v。

        表1 川南深層頁巖儲層典型地應力狀態(tài)表Table 1 Typical in-situ stress states of deep shale reservoir in the southern Sichuan

        2.1 正斷層應力狀態(tài)

        2.1.1 井眼軌跡的影響

        井眼軌跡對破裂壓力影響顯著,為了分析和對比不同井眼軌跡下各向同性與各向異性之間的差異,計算正斷層應力狀態(tài)下各向同性和各向異性井壁破裂壓力當量密度分布規(guī)律,結果如圖4所示。為了直觀展示井眼軌跡對井壁破裂壓力當量密度的影響,采用下半球投影圖表達計算結果。圖4中同心圓代表不同傾角,徑向射線代表不同傾斜方位,而破裂壓力用當量密度的形式以云圖顯示。圖4(a)所示為各向同性模型破裂壓力當量密度(ρfISO)計算結果,圖4(b)所示為各向異性模型破裂壓力當量密度(ρfTVI)計算結果,圖4(c)所示為各向同性模型與各向異性模型計算破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。由圖4可知:1)對于各向同性和各向異性模型計算結果,破裂壓力隨井斜、方位的變化規(guī)律基本一致,即沿最大水平地應力方向的破裂壓力當量密度最低,而沿最小水平地應力方向的破裂壓力當量密度相對較高,直井的破裂壓力當量密度介于二者之間。沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井破裂壓力較高,有利于鉆井井漏的預防,盡管破裂壓力高不利于水力壓裂,但有利于形成垂直于井眼軸線的垂直裂縫,有利于提升壓裂改造增產(chǎn)效果。因此,推薦沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井,若破裂壓力過高,則可適當偏離最小水平地應力方向一定角度。2)各向同性模型計算的破裂壓力當量密度介于3.01~3.45 g/cm3,而各向異性模型計算的破裂壓力當量密度介于2.91~3.45 g/cm3;與各向同性模型計算結果相比,考慮各向異性影響后,破裂壓力當量密度整體上呈下降趨勢,其中,井斜小于45°時降幅較小,井斜大于60°時降幅變大,且隨井斜角增加而增大,沿最大水平地應力方向的水平井破裂壓力當量密度降低最多,其最大降幅及其比例分別為0.10 g/cm3和3.32%。

        圖4 正斷層應力狀態(tài)下破裂壓力當量密度下半球投影圖Fig.4 Hemispherical projection of equivalent density of fracture pressure under normal faulting state

        2.1.2 層理產(chǎn)狀和各向異性的影響

        以最小水平地應力方向(45°)水平井為例,計算不同產(chǎn)狀和各向異性條件下的破裂壓力,結果如圖5所示,為了直觀展示層理產(chǎn)狀對井壁破裂壓力的影響,采用下半球投影圖表達計算結果,圖5中同心圓代表不同層理傾角,徑向射線代表不同層理傾斜方位,而破裂壓力用當量密度的形式以云圖顯示。各向同性計算的該井破裂壓力當量密度為3.37 g/cm3。圖5(a)所示為中等各向異性(nE=2.0,nv=1.25)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖5(b)所示為中等各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI),圖5(c)所示為強各向異性(nE=4.0,nv=2.5)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖5(d)所示為強各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。從圖5可知:1)在各向異性系數(shù)相同的情況下,層理產(chǎn)狀對破裂壓力影響較顯著;整體上,低角度層理將導致破裂壓力當量密度降低,不利于井漏的預防,卻有利于水力壓裂;傾向沿著最大水平地應力方向(135°)的高角度層理將導致破裂壓力當量密度增加,有利于井漏的預防,卻不利于水力壓裂;傾向沿著最小水平地應力方向(45°)的中高角度層理影響較小。2)對于破裂壓力當量密度降低的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至3.32 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.05 g/cm3和1.48%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至3.25 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.12 g/cm3和3.56%。3)對于破裂壓力當量密度增加的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.40 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.03 g/cm3和0.89%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.43 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.06 g/cm3和1.78%。

        圖5 正斷層應力狀態(tài)下層理產(chǎn)狀和各向異性對破裂壓力當量密度的影響Fig.5 Influence of bedding occurrence and anisotropy on equivalent density of fracture pressure under normal faulting state

        2.2 走滑斷層應力狀態(tài)

        2.2.1 井眼軌跡的影響

        為了分析不同井眼軌跡對井壁破裂的影響,并對比各向同性與各向異性之間的差異,計算走滑斷層應力狀態(tài)下任意斜井井壁破裂壓力當量密度分布規(guī)律,結果如圖6所示,類似地,采用下半球投影圖表達計算結果。圖6(a)所示為各向同性模型破裂壓力當量密度(ρfISO)計算結果,圖6(b)所示為各向異性模型破裂壓力當量密度(ρfTVI)計算結果,圖6(c)所示為各向同性與各向異性模型計算的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。由圖6可知:1)對于各向同性和各向異性模型,破裂壓力當量密度隨井斜、方位的變化規(guī)律基本一致,即隨著井斜角增加,破裂壓力當量密度逐漸增加,沿最大水平地應力方向的破裂壓力當量密度較低,沿最小水平地應力方向的破裂壓力當量密度相對較高,偏離最小水平地應力約30°方向的破裂壓力當量密度最高。沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井破裂壓力當量密度較高,有利于鉆井井漏的預防。盡管高破裂壓力不利于水力壓裂,但有利于形成垂直于井眼軸線的垂直裂縫,有利于提升壓裂改造增產(chǎn)效果。因此,推薦沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井。2)各向同性模型計算的破裂壓力當量密度介于2.93~3.67 g/cm3,而各向異性模型計算的破裂壓力當量密度介于2.92~3.67 g/cm3;與各向同性模型計算結果相比,考慮各向異性影響后,破裂壓力當量密度整體上呈下降趨勢,其中,對偏離最小水平地應力方向45°以內(nèi)的斜井、水平井以及直井基本沒有影響,對偏離最大水平地應力方向45°以內(nèi)的斜井和水平井具有較明顯的影響,破裂壓力當量密度最大降幅及其比例分別為0.09 g/cm3和3.00%。

        圖6 走滑斷層應力下破裂壓力當量密度下半球投影圖Fig.6 Hemispherical projection of equivalent density of fracture pressure under strike-slip faulting state

        2.2.2 層理產(chǎn)狀和各向異性的影響

        類似地,以最小水平地應力方向(45°)水平井為例,計算不同產(chǎn)狀和各向異性條件下的破裂壓力,結果如圖7所示,類似地,采用下半球投影圖表達計算結果,其中,各向同性計算的該井破裂壓力當量密度為3.52 g/cm3。圖7(a)所示為中等各向異性(nE=2.0,nv=1.25)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖7(b)所示為中等各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI);圖7(c)所示為強各向異性(nE=4.0,nv=2.5)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖7(d)所示為強各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。從圖7可知:1)在各向異性系數(shù)相同的情況下,層理產(chǎn)狀對破裂壓力影響也較為顯著,整體上變化規(guī)律與正斷層應力的變化規(guī)律相反,低角度層理將導致破裂壓力當量密度增加,有利于井漏的預防,卻不利于水力壓裂;傾向沿著最大水平地應力方向(135°)的高角度層理將導致破裂壓力當量密度降低,不利于井漏的預防,卻有利于水力壓裂;傾向沿著最小水平地應力方向(45°)的中高角度層理影響較小。2)對于破裂壓力降低的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至3.44 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.08 g/cm3和2.27%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至3.31 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.21 g/cm3和5.97%。3)對于破裂壓力增加的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.67 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.15 g/cm3和4.26%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.10 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.10 g/cm3和2.84%。

        圖7 走滑斷層應力狀態(tài)下層理產(chǎn)狀和各向異性對破裂壓力當量密度的影響Fig.7 Influence of bedding occurrence and anisotropy on equivalent density of fracture pressure under strike-slip faulting state

        2.3 逆斷層應力狀態(tài)

        2.3.1 井眼軌跡的影響

        為了分析不同井眼軌跡對井壁破裂的影響,并對比各向同性與各向異性之間的差異,計算逆斷層應力狀態(tài)下任意斜井井壁破裂壓力當量密度分布規(guī)律,結果如圖8所示,類似地,采用下半球投影圖表達計算結果。圖8(a)所示為各向同性模型破裂壓力當量密度(ρfISO)計算結果,圖8(b)所示為各向異性模型破裂壓力當量密度(ρfTVI)計算結果,圖8(c)所示為各向同性與各向異性模型計算的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。由圖8可知:1)對于各向同性和各向異性模型,破裂壓力當量密度隨井斜、方位的變化規(guī)律基本一致,沿最大水平地應力方向的破裂壓力當量密度較高,沿最小水平地應力方向的破裂壓力當量密度相對較低,直井的破裂壓力當量密度介于二者之間,而沿最大水平地應力方向40°~50°的斜井破裂壓力當量密度最高。沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井破裂壓力當量密度較低,這并不利于鉆井井漏的預防,但有利于水力壓裂,而且有利于形成垂直于井眼軸線的垂直裂縫,從而提升壓裂改造增產(chǎn)效果。因此,推薦沿最小水平地應力方向鉆進斜井和水平井。2)各向同性模型計算的破裂壓力當量密度介于3.29~3.89 g/cm3,而各向異性模型計算的破裂壓力當量密度介于3.39~3.90 g/cm3;與各向同性模型計算結果相比,考慮各向異性影響后,破裂壓力當量密度整體上呈上升趨勢、中低角度的斜井存在破裂壓力當量密度降低的現(xiàn)象,其中,沿最大水平地應力方向且井斜介于10°~50°的斜井破裂壓力當量密度略有降低,破裂壓力當量密度最大降幅及其比例分別為0.04 g/cm3和1.03%,而直井、沿最小水平地應力方向且井斜大于50°的大斜度井和水平井破裂壓力當量密度顯著增加,破裂壓力當量密度最大增幅及其比例分別為0.11 g/cm3和3.34%。

        圖8 逆斷層應力狀態(tài)下破裂壓力當量密度下半球投影圖Fig.8 Hemispherical projection of equivalent density of fracture pressure under reverse faulting state

        2.3.2 層理產(chǎn)狀和各向異性的影響

        以最小水平地應力方向(45°)水平井為例,計算不同產(chǎn)狀和各向異性條件下的破裂壓力當量密度,結果如圖9所示,類似地,采用下半球投影圖表達計算結果,其中,各向同性計算的該井破裂壓力當量密度為3.27 g/cm3。圖9(a)所示為中等各向異性(nE=2.0,nv=1.25)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖9(b)所示為中等各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI);圖9(c)所示為強各向異性(nE=4.0,nv=2.5)條件下的破裂壓力當量密度計算結果,圖9(d)所示為強各向異性條件下的破裂壓力當量密度差值(ρfISO-ρfTVI)。從圖9可知:

        圖9 逆斷層下層理產(chǎn)狀和各向異性對破裂壓力當量密度的影響Fig.9 Influence of bedding occurrence and anisotropy on equivalent density of fracture pressure under reverse faulting state

        1)在各向異性系數(shù)相同的情況下,層理產(chǎn)狀對破裂壓力當量密度影響較大;整體上其變化規(guī)律與正斷層應力變化規(guī)律相反,與走滑斷層應力變化規(guī)律相似,低角度層理將導致破裂壓力當量密度增加,有利于井漏的預防,卻不利于水力壓裂;傾向沿著最大水平地應力方向(135°)的高角度層理將導致破裂壓力當量密度降低,不利于井漏的預防,卻有利于水力壓裂;傾向沿著最小水平地應力方向(45°)的中高角度層理影響較小。

        2)對于破裂壓力降低的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至3.10 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.17 g/cm3和5.20%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可降低至2.84 g/cm3,其最大降幅及其比例分別為0.43 g/cm3和13.15%。

        3)對于破裂壓力增加的情形,在中等各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.51 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.24 g/cm3和7.34%;在強各向異性條件下,破裂壓力當量密度可增加至3.55 g/cm3,其最大增幅及其比例分別為0.28 g/cm3和8.56%。

        4)與正斷層和走滑斷層應力狀態(tài)的計算結果相比,逆斷層應力狀態(tài)下層理產(chǎn)狀對破裂壓力的影響更大。

        3 結論

        1)在正斷層和走滑斷層應力狀態(tài)下,沿最大水平地應力方向的破裂壓力最低,而沿最小水平地應力方向的破裂壓力相對較高;在逆斷層應力狀態(tài)下,沿最大水平地應力方向的破裂壓力較高,沿最小水平地應力方向的破裂壓力相對較低。

        2)與各向同性模型計算結果相比,在正斷層和走滑斷層應力狀態(tài)下,考慮各向異性影響后,破裂壓力當量密度整體上都呈下降趨勢。其中,正斷層應力狀態(tài)下破裂壓力當量密度降幅及其比例分別可達0.10 g/cm3和3.32%,在走滑斷層應力狀態(tài)下,破裂壓力當量密度降幅及其比例分別可達0.09 g/cm3和3.00%。在逆斷層應力狀態(tài)下,與各向同性模型計算結果相比,考慮各向異性影響后破裂壓力當量密度整體上呈上升趨勢,破裂壓力當量密度增幅及其比例分別可達0.11 g/cm3和3.34%。

        3)在各向異性系數(shù)相同的情況下,層理產(chǎn)狀對破裂壓力當量密度影響較為顯著。在正斷層應力狀態(tài)下,整體上低角度層理將導致破裂壓力當量密度降低,而傾向沿著最大水平地應力方向(135°)的高角度層理將導致破裂壓力當量密度增加;在走滑斷層和逆斷層應力狀態(tài)下,低角度層理都將導致破裂壓力當量密度增加,而傾向沿著最大水平地應力方向(135°)的高角度層理將導致破裂壓力當量密度降低。

        4)隨著頁巖彈性各向異性程度的增加,水平井破裂壓力當量密度變化越大,且逆斷層應力狀態(tài)下破裂壓力變化最為顯著;在強各向異性條件下,逆斷層應力狀態(tài)破裂壓力當量密度降幅及其比例分別可達0.43 g/cm3和13.15%、增幅及其比例分別可達0.28 g/cm3和8.56%。

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