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        多層合采氣井產(chǎn)量劈分新方法及其在神木氣田的應(yīng)用

        2022-04-09 06:24:42孫建偉賴雅庭趙當(dāng)妮陳江萌鄧寶康
        天然氣勘探與開發(fā) 2022年1期
        關(guān)鍵詞:產(chǎn)量

        孫建偉 賴雅庭 魯 莎 趙當(dāng)妮 陳江萌 袁 丹 鄧寶康

        1.中國(guó)石油長(zhǎng)慶油田公司第二采氣廠 2.四川奧吉特油田科技開發(fā)有限公司

        0 引言

        鄂爾多斯盆地東部為長(zhǎng)慶氣田上產(chǎn)與穩(wěn)產(chǎn)的主力區(qū)塊,隨著神木氣田等氣田的開發(fā),氣井多層合采變得越來越普遍,產(chǎn)能評(píng)價(jià)[1]以及產(chǎn)量劈分結(jié)果直接影響控制儲(chǔ)量、泄流半徑等動(dòng)態(tài)參數(shù)準(zhǔn)確性以及產(chǎn)能預(yù)測(cè)、開發(fā)政策優(yōu)化與調(diào)整的可靠性。利用各層靜態(tài)地質(zhì)參數(shù)與井口生產(chǎn)數(shù)據(jù)進(jìn)行產(chǎn)量劈分以及氣藏動(dòng)態(tài)研究有重要的理論和現(xiàn)實(shí)意義。目前產(chǎn)量劈分方法主要有兩大類:①為地質(zhì)參數(shù)法,主要包括有效厚度法、地層系數(shù)法等,該類方法考慮因素單一,僅考慮到靜態(tài)參數(shù),誤差較大;②基于突變理論的產(chǎn)量劈分方法[2-5],通過運(yùn)用數(shù)學(xué)拓?fù)鋵W(xué)發(fā)展而來的利用突變理論建立多層合采井產(chǎn)量劈分方法。該方法考慮多種因素,包括地質(zhì)因素中的氣層中深、氣層厚度、孔隙度、含氣飽和度、砂巖含量、巖石密度、沉積微相[6-7];動(dòng)態(tài)因素中的滲透率[8]、層間干擾、壓力等,總計(jì)10多個(gè)因素[9-17],突變法雖然較地質(zhì)參數(shù)法在精度上有了較大的提高,但突變法劈分結(jié)果為固定值,無法描述氣井小層產(chǎn)氣貢獻(xiàn)隨生產(chǎn)時(shí)間變化情況。

        筆者提出一種動(dòng)靜參數(shù)結(jié)合的動(dòng)態(tài)多層合采氣井分層產(chǎn)量劈分新方法,實(shí)時(shí)預(yù)測(cè)氣井分層產(chǎn)量貢獻(xiàn),并可推廣至地質(zhì)特征相近但無產(chǎn)氣剖面測(cè)試鄰區(qū)。

        1 動(dòng)靜參數(shù)結(jié)合產(chǎn)量劈分新方法

        用井口壓力、產(chǎn)量及多次產(chǎn)氣剖面測(cè)試資料,通過氣井產(chǎn)能方程以及定容氣驅(qū)氣藏物質(zhì)平衡方程[18-21]聯(lián)合迭代求解,給定初始各層井底壓力以及產(chǎn)能系數(shù),迭代計(jì)算各個(gè)地層壓力下的產(chǎn)量,得到連續(xù)的氣井產(chǎn)量及分層產(chǎn)量,實(shí)時(shí)評(píng)價(jià)分層產(chǎn)量貢獻(xiàn)率。

        兩次或以上產(chǎn)氣剖面測(cè)試井建立標(biāo)準(zhǔn),以實(shí)際地層參數(shù)所計(jì)算得到產(chǎn)能系數(shù)以及單井控制儲(chǔ)量為基礎(chǔ),調(diào)整各層系參數(shù)迭代計(jì)算擬合單井產(chǎn)量與分層產(chǎn)量貢獻(xiàn)率。擬合成功后,將實(shí)際靜態(tài)地層參數(shù)得到的產(chǎn)能系數(shù)以及單井控制儲(chǔ)量與擬合值對(duì)比,評(píng)價(jià)二者倍比關(guān)系。該倍比關(guān)系可作為周邊井區(qū)迭代計(jì)算的標(biāo)準(zhǔn),根據(jù)靜態(tài)地層參數(shù),利用倍比關(guān)系開展不同區(qū)塊氣井產(chǎn)量劈分,具體迭代公式如下。

        氣井產(chǎn)能方程:

        物質(zhì)平衡方程:

        其中 :pol=po2= … =pon

        式中pr1表示第1層地層壓力,MPa;pr2表示第2層地層壓力,MPa;pri表示第i層地層壓力,MPa;pwf1表示第1層對(duì)應(yīng)井底流壓,MPa;pwf2表示第2層對(duì)應(yīng)井底流壓,MPa;pwfn表示第i層對(duì)應(yīng)井底流壓,MPa;J1表示第 1 層產(chǎn)能系數(shù),MPa2/(104m3·d-1);J2表示第 2層產(chǎn)能系數(shù),MPa2/(104m3·d-1);Jn表示第n層產(chǎn)能系數(shù),MPa2/(104m3·d-1);Qsc1表示第1層產(chǎn)量,104m3/d;Qsc2表示第2層產(chǎn)量,104m3/d;Qscn表示第n層產(chǎn)量,104m3/d。

        p1表示第1層不同生產(chǎn)時(shí)間條件下的壓力,MPa;p2表示第2層不同生產(chǎn)時(shí)間條件下的壓力,MPa;pn表示第n層不同生產(chǎn)時(shí)間條件下的壓力,MPa;Z1表示第1層p1條件偏差系數(shù);Z2表示第2層p2條件偏差系數(shù);Zn表示第n層pn條件偏差系數(shù);p1n表示第1層原始?jí)毫?,MPa;p2n表示第2層原始?jí)毫Γ琈Pa;pon表示第n層原始?jí)毫Γ琈Pa;Z1n表示第1層原始?jí)毫ζ钕禂?shù);Z2n表示第2層原始?jí)毫ζ钕禂?shù);Zin表示第i層原始?jí)毫ζ钕禂?shù);Gp1表示第1層在壓力p1時(shí)刻累產(chǎn)氣量,104m3;Gp2表示第2層在壓力p2時(shí)刻累產(chǎn)氣量,104m3;Gpn表示第n層在壓力pi時(shí)刻累產(chǎn)氣量,104m3;G1表示第1層動(dòng)態(tài)控制儲(chǔ)量,104m3;G2表示第2層動(dòng)態(tài)控制儲(chǔ)量,104m3;Gn表示第n層動(dòng)態(tài)控制儲(chǔ)量,104m3。

        迭代過程:

        式中J表示產(chǎn)能系數(shù),MPa2/(104m3·d-1);re表示供給半徑,m;rw表示井徑,m;K表示滲透率,mD;h表示有效厚度,m;S表示表皮系數(shù);表示平均地層氣體黏度,mPa·s;T表示地層溫度,K;表示平均偏差系數(shù)。

        該方法適合于無邊底水彈性氣驅(qū)氣藏,擬合動(dòng)態(tài)產(chǎn)能系數(shù)和控制儲(chǔ)量與靜態(tài)參數(shù)計(jì)算值存在倍比關(guān)系,對(duì)于相鄰井或者井區(qū),地質(zhì)特征相近,倍比關(guān)系仍適用。因此可根據(jù)分層靜態(tài)參數(shù)計(jì)算相應(yīng)產(chǎn)能系數(shù)及控制儲(chǔ)量,利用倍比關(guān)系求取氣井單層動(dòng)態(tài)產(chǎn)能系數(shù)及動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量,導(dǎo)入迭代模型,實(shí)現(xiàn)多層合采井產(chǎn)量實(shí)時(shí)劈分。

        2 方法應(yīng)用與推廣

        以神木氣田雙M井為例,該井開展了4次產(chǎn)氣剖面測(cè)試。初期產(chǎn)能系數(shù)利用靜態(tài)參數(shù)評(píng)價(jià)(表1),初期控制儲(chǔ)量可用容積法再根據(jù)動(dòng)、靜態(tài)儲(chǔ)量比評(píng)價(jià)(表2)。

        表1 雙M井靜態(tài)參數(shù)評(píng)價(jià)分層產(chǎn)能系數(shù)表

        表2 雙M井靜態(tài)參數(shù)評(píng)價(jià)分層控制儲(chǔ)量表

        通過迭代擬合,雙M井日產(chǎn)氣量整體擬合較好。單層產(chǎn)量劈分動(dòng)態(tài)趨勢(shì)與產(chǎn)氣剖面測(cè)試基本相同,表明模型可靠(圖1、圖2)。

        圖1 雙M井日產(chǎn)氣量擬合圖

        圖2 雙M井分層產(chǎn)氣貢獻(xiàn)率擬合圖

        雙M井產(chǎn)能系數(shù)及控制儲(chǔ)量倍數(shù)關(guān)系見表3,利用產(chǎn)能系數(shù)及單層動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量倍比預(yù)測(cè)鄰區(qū)氣井的產(chǎn)氣剖面實(shí)時(shí)曲線。

        表3 雙M井分層系數(shù)及控制動(dòng)態(tài)儲(chǔ)量倍比關(guān)系表

        雙N與雙M同屬神木氣田雙3井區(qū),通過參照倍比關(guān)系,采用新方法迭代進(jìn)行擬合,日產(chǎn)氣量整體擬合效果較好(圖3),表明模型可靠。模型預(yù)測(cè)得到雙N井小層實(shí)時(shí)產(chǎn)氣剖面貢獻(xiàn)率曲線(圖4)。

        圖3 雙N井日產(chǎn)氣量擬合圖

        圖4 雙N井產(chǎn)氣剖面預(yù)測(cè)圖

        綜合分析,要預(yù)測(cè)氣井實(shí)時(shí)動(dòng)態(tài)產(chǎn)氣剖面貢獻(xiàn)率,需要每口氣井組至少開展兩次測(cè)量產(chǎn)氣剖井以定標(biāo)準(zhǔn),成本較高,難以實(shí)現(xiàn)。利用新方法評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)井倍比關(guān)系后可推廣至整個(gè)區(qū)塊。

        3 結(jié)論

        1)動(dòng)靜參數(shù)結(jié)合產(chǎn)量劈分新方法,可以預(yù)測(cè)多層合采氣井實(shí)時(shí)分層產(chǎn)量貢獻(xiàn)率,與地層系數(shù)法、突變法相比,能充分反映小層產(chǎn)量貢獻(xiàn)率變化規(guī)律。

        2)新方法擬合得到產(chǎn)能系數(shù)、控制儲(chǔ)量與其靜態(tài)參數(shù)評(píng)價(jià)結(jié)果倍比關(guān)系,可用于無產(chǎn)氣剖面測(cè)試資料但地質(zhì)特征相近的鄰區(qū),對(duì)同類氣藏具備推廣意義。

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