于洋洋，劉冬，谷海峰

350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置汽輪機凝汽系統(tǒng)優(yōu)化及應用

于洋洋，劉冬，谷海峰

（浙江石油化工有限公司，浙江 舟山 316200）

浙江石油化工有限公司二期新建350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置汽輪機為凝汽式汽輪機，汽輪機出口排出的蒸汽采用空冷器冷卻方式。汽輪機凝汽系統(tǒng)包括由48片空冷管束、6臺風機、蒸汽匯流管等組成的空冷島，以及由汽輪機出口管線的集液管、熱井、凝結(jié)水泵及相應管線等部分組成的凝結(jié)水系統(tǒng)。在空冷風機調(diào)試過程中出現(xiàn)了風機電機振動過大問題，通過對空冷島框架以及風機電機研究和分析，提出了電機加固優(yōu)化方案，方案實施后，電機振動在合理范圍內(nèi)。同時針對裝置開工中發(fā)現(xiàn)的汽輪機凝汽系統(tǒng)凝結(jié)水長時間鐵離子超標問題做了分析，結(jié)合裝置特點，提出了有效的優(yōu)化方案，在保證裝置平穩(wěn)運行的同時，解決了開工初期凝結(jié)水鐵離子等超標問題。

柴油加氫裂化；汽輪機；空冷島；鐵離子

1 裝置概況及工藝流程特點

1.1 350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置概況

浙江石油化工有限公司 4 000 萬t·a-1煉化一體化項目350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置，由中國石化洛陽工程有限公司設計。該裝置采用UOP公司提供的固定床兩段式全循環(huán)柴油加氫裂化技術。UOP提供全套的加氫裂化催化劑，該催化劑系統(tǒng)具有脫金屬、加氫精制、加氫裂化等功能。裝置以直餾柴油、催化柴油、漿態(tài)床渣油加裂裝置柴油和石腦油為原料，主要生產(chǎn)催化重整裝置原料重石腦油，副產(chǎn)輕石腦油。該裝置同時設置輕烴回收及產(chǎn)品精制部分，將本裝置及蠟油加氫裂化裝置的粗石腦油、酸性氣、低分氣，蠟油加氫處理裝置的酸性氣、低分氣，柴油加氫精制裝置的酸性氣、低分氣，石腦油加氫裝置的酸性氣進行輕烴回收及精制，生產(chǎn)精制液化氣和脫硫干氣、脫硫低分氣。

裝置由反應部分（含兩段反應部分、循環(huán)氫脫硫、循環(huán)氫壓縮機）、新氫壓縮機部分、分餾部分、輕烴回收部分、產(chǎn)品精制部分組成。

1.2 350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置工藝流程特點

根據(jù)裝置原料油性質(zhì)及目標產(chǎn)品的質(zhì)量要求，采用 UOP 兩段全循環(huán)柴油加氫裂化工藝技術。反應部分設置一臺一段加氫反應器和一臺二段加氫反應器。新鮮進料在一段反應器內(nèi)進行加氫精制和加氫裂化反應, 分餾塔底未轉(zhuǎn)化柴油進入二段反應器進一步進行加氫裂化反應。

采用熱高分流程，提高反應流出物熱能利用率，降低能耗；兩段反應共用一套高分設施，節(jié)省占地及操作費用。

設置循環(huán)氫脫硫設施，降低反應系統(tǒng)操作壓力，并減緩設備腐蝕。

2 風機電機振動超標問題及優(yōu)化方案

2.1 風機電機振動超標問題概況

浙江石油化工有限公司 4 000 萬t·a-1煉化一體化項目350萬t·a-1柴油加氫裂化裝置汽輪機凝汽系統(tǒng)共有空冷風機6臺，風機由電機驅(qū)動，通風方式為鼓風式，電機位于風機上部，空冷管束位于空冷平臺頂部，層人字形布置。電機及風機主要參數(shù)如表1所示。

表1 電機、風機主要參數(shù)

依據(jù)制造廠出具的安裝手冊完成安裝后，對電機及風機進行了試運轉(zhuǎn)，運轉(zhuǎn)過程中發(fā)現(xiàn)，風機軸承箱振動過大，電機本體振動過大，甚至出現(xiàn)振動超過報警值現(xiàn)象。第一次試機過程中6臺風機（按照編號由A至F）及電機振動情況如表2所示。

表2 改造前電機、風機振動數(shù)值表

2.2 風機電機振動超標問題優(yōu)化方案

柴油加氫裂化裝置汽輪機凝汽系統(tǒng)6臺電機為佳木斯電機股份有限公司制造，空冷風機為保定航技風機制造有限公司制造。電機通過齒輪箱坐落在風機軸套上面，電機沒有額外固定措施，電機型號YBBP315L1-4，為隔爆型三相異步電動機，額定轉(zhuǎn)速為1 485 r·min-1，電機重量為1 320 kg，電機高度為2 220 mm。根據(jù)電機、風機試運行數(shù)據(jù)判斷，主要振動源為電機，電機無加固措施，并且電機較重、較高，風機振動大主要因電機振動引起。

根據(jù)風機、電機振動數(shù)值及特點，汽輪機凝汽系統(tǒng)配套廠家杭州汽輪機股份有限公司以及保定航技風機制造有限公司、佳木斯電機股份有限公司技術人員通過研究，決定對6臺電機進行加固處理，加固方案如圖1所示。

圖1 電機加固效果圖

從電機中部吊裝環(huán)附近位置增設一塊 300 mm×200 mm的鋼板，由鋼板分別沿水平和豎直方向各加裝一根支柱，支柱末端與橋架側(cè)面鋼梁和橋架底側(cè)鋼梁螺栓連接，水平支柱長度為 800 mm，豎直支柱長度900 mm。

2.3 風機電機振動超標問題優(yōu)化效果分析

電機加固完成后，再次對6臺風機進行試運，通過采集儀表監(jiān)控數(shù)據(jù)及現(xiàn)場手持式設備測量值，電機及風機振動值明顯降低，電機加固完成后，風機振動值均在1 mm·s-1以下，電機頂端振動最大值降低到3 mm·s-1以下，風機及電機振動值降低均較為明顯。電機加固后，6臺風機、電機振動值對比如圖2所示。

圖2 改造前后風機、電機振動對比圖

3 凝結(jié)水鐵離子超標問題及優(yōu)化方案

3.1 凝結(jié)水鐵離子等超標問題概況

裝置成功投產(chǎn)后，對汽輪機透平凝結(jié)水化驗分析，發(fā)現(xiàn)凝結(jié)水中鐵離子、濁度、電導率等指標均超過可以外送的要求值。汽輪機透平凝結(jié)水運行及控制指標如表3所示。

表3 汽輪機透平凝結(jié)水運行及控制指標

對空冷系統(tǒng)研究發(fā)現(xiàn)，空冷系統(tǒng)本身體積較大，管線較長而且直徑較大，汽輪機出口管道直徑 1 700 mm，管線、空冷管束等材料設備安裝過程中滯留現(xiàn)場時間較長，易產(chǎn)生腐蝕等現(xiàn)象，同時高強度的施工對管線等清潔度的檢查制造了難度，故在開工初期，鐵銹等雜質(zhì)逐漸脫落于空冷系統(tǒng)中并隨冷凝系統(tǒng)進入凝結(jié)水系統(tǒng)。針對前期開工的其他裝置出現(xiàn)的類似現(xiàn)象，若讓系統(tǒng)正常運轉(zhuǎn)直至凝結(jié)水指標全部合格，大致需要2至3個月，然而根據(jù)裝置生產(chǎn)負荷情況，每小時約產(chǎn)生50 t凝結(jié)水，若對凝結(jié)水直接外排，不但對裝置安全管理產(chǎn)生較大影響，而且會造成大量資源浪費，故需要對凝結(jié)水系統(tǒng)進行改造，避免大量凝結(jié)水浪費。

3.2 凝結(jié)水鐵離子超標問題優(yōu)化方案

根據(jù)裝置運行負荷情況分析，裝置滿負荷運行時，汽輪機每小時產(chǎn)生大約50～55 t凝結(jié)水，凝結(jié)水由凝結(jié)水泵排出，泵出口壓力1.1 MPa，若凝結(jié)水指標不合格，凝結(jié)水不能走正常流程進入公司凝結(jié)水管網(wǎng)，若直排現(xiàn)場，不但對現(xiàn)場雨水或污水排污系統(tǒng)造成影響，增加員工勞動強度，而且會造成大量資源浪費。根據(jù)裝置工藝特點，該柴油加氫裂化裝置有3臺大型往復式壓縮機，每臺壓縮機有一臺級間冷卻器，裝置正常運行時，3臺往復機至少有一臺處于備用狀態(tài)，即至少有一臺級間冷卻器處于備用狀態(tài)。

凝結(jié)水出口管線改造方案為：在凝結(jié)水泵出口總管增設三通，引出管線分別連接3臺級間冷卻器冷卻水出口管線至冷卻水安全閥入口管線。由凝結(jié)水泵出口總管引出的管線增加1道閘閥，至3臺級間冷卻器安全閥入口管線也各增加1道閘閥，便于切換。具體改造流程如圖3所示。

圖3 凝結(jié)水改造流程圖

3.3 凝結(jié)水鐵離子超標問題優(yōu)化效果分析

凝結(jié)水系統(tǒng)按以上流程改造后，凝結(jié)水通過改造增設管線以及級間冷卻器冷卻水管線直接進入冷卻水管網(wǎng)，凝結(jié)水指標符合冷卻水各指標要求。當往復式壓縮機因工藝需要或運轉(zhuǎn)異常需要切機前，通過管線改造增設的閥門，可以提前切換至準備停用的級間冷卻器上，切換過程簡潔明確，對員工增加的勞動強度不大，而且，隨著裝置運轉(zhuǎn)，凝結(jié)水各項指標不斷改善，待凝結(jié)水各項指標符合公司要求，凝結(jié)水可以停止進入冷卻水系統(tǒng)，直接并入公司凝結(jié)水管網(wǎng)。

4 結(jié) 論

1）空冷風機是汽輪機凝汽系統(tǒng)的重要組成部分，風機電機的振動問題，從整改問題方案的提出到振動問題的徹底解決需要一定的時間，風機在進行調(diào)試時發(fā)現(xiàn)電機振動超標問題要馬上落實整改方案和落實整改人員，確保問題得以快速解決，以免影響后續(xù)的汽輪機單機試運以及離心機組試車。

2）汽輪機凝結(jié)水系統(tǒng)的流程優(yōu)化，在不影響裝置正常生產(chǎn)流程的前提下，利用3臺新氫機正常生產(chǎn)中2開1備的特點，有效利用了停用機組的冷卻水系統(tǒng)，不但避免了大量凝結(jié)水就地排污造成的浪費，而且為循環(huán)水系統(tǒng)每月增加約3.7萬t凝結(jié)水，同時，流程優(yōu)化后調(diào)節(jié)靈活，即使新氫機切換也不影響凝結(jié)水的外排，當凝結(jié)水化驗分析合格后，凝結(jié)水可及時排放至公司凝結(jié)水系統(tǒng)管網(wǎng)。

3）近些年，對于沿海地區(qū)新建大型煉化一體化企業(yè)，由于淡水資源相對緊張，部分裝置的凝汽式汽輪機出口蒸汽采用空冷系統(tǒng)冷卻，這一冷卻方式大大降低了裝置循環(huán)冷卻水的使用量，但同時也增加了相當數(shù)量的設備，對于龐大的汽輪機凝汽系統(tǒng)，在設備設計制造上難免有不合理現(xiàn)象，需要在機組安裝過程中盡早發(fā)現(xiàn)，盡早解決。

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Optimization and Application of Steam Turbine Condensing System in 3.5 Mt·a-1Diesel Hydrocracking Unit

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（Zhejiang Petrochemical Co., Ltd., Zhoushan Zhejiang 316200, China）

The steam turbine of 3.5 Mt·a-1diesel hydrocracking unit newly built in phase II of Zhejiang Petrochemical Co., Ltd. is a condensing steam turbine, and the steam discharged from the steam turbine outlet is cooled by air cooler. The steam turbine condensate system includes an air cooling island composed of 48 air cooling tube bundles, 6 fans and steam manifold, as well as a condensate system composed of liquid collecting pipe, hot well, condensate pump and corresponding pipelines of the steam turbine outlet pipeline. The problem of excessive vibration of fan motor occurred during the commissioning of air cooling fan. Through the research and analysis of air cooling island frame and fan motor, the motor reinforcement optimization scheme was put forward. After the implementation of the scheme, the motor vibration was within a reasonable range. At the same time, the excessive iron ions in the condensate of the steam turbine condensing system found during the start-up of the unit were analyzed. Combined with the characteristics of the unit, an effective optimization scheme was proposed to solve the excessive iron ions in the condensate at the initial stage of start-up, ensuring the stable operation of the unit.

Diesel hydrocracking; Steam turbine; Air cooling island; Iron ion

2021-09-15

于洋洋（1986-），男，遼寧省盤錦市人，工程師，2010年畢業(yè)于東北石油大學過程裝備與控制工程專業(yè)，研究方向：設備管理。

TK268

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1004-0935（2022）03-0350-04