姬 龍,王 平,王拱辰

(西安現(xiàn)代控制技術(shù)研究所,陜西 西安 710065)

聚能裝藥主要是利用聚能效應(yīng)對(duì)裝甲目標(biāo)進(jìn)行毀傷,在一定炸高條件下具有較強(qiáng)的侵徹能力。最為突出的特點(diǎn)和優(yōu)勢(shì)為其毀傷能力不依賴(lài)于武器發(fā)射平臺(tái)本身和平臺(tái)動(dòng)能,因而適用范圍廣,應(yīng)用方式靈活,并可造成對(duì)裝甲等堅(jiān)固目標(biāo)的高效毀傷。

目前,傳統(tǒng)聚能裝藥普遍存在藥型罩質(zhì)量利用率低,絕大部分藥型罩材料形成了侵徹能力較低的杵體,限制了射流對(duì)目標(biāo)的毀傷威力(開(kāi)孔孔徑和穿深),使得射流穿透靶板后的后效不足。為了提高聚能裝藥的侵徹威力,增加聚能侵徹體的侵徹深度和侵徹孔徑,國(guó)外學(xué)者開(kāi)展了探索性研究。俄羅斯科學(xué)家MININ等首次提出了超聚能概念,并通過(guò)數(shù)值模擬進(jìn)行了驗(yàn)證,結(jié)果表明,這種超聚能方法既能增加射流速度又能增加射流質(zhì)量,且這種新效應(yīng)能有效應(yīng)用在石油射孔彈中;隨后,文獻(xiàn)[2-3]利用數(shù)值仿真對(duì)超聚能進(jìn)行了深入的研究,得出在給定的結(jié)構(gòu)中,射流速度增加了25%～30%;國(guó)內(nèi)學(xué)者王淦龍、陳莉等基于國(guó)外報(bào)道的多種超聚能裝藥結(jié)構(gòu),開(kāi)展了數(shù)值仿真研究,并針對(duì)截頂輔助藥型罩結(jié)構(gòu)進(jìn)行了優(yōu)化,得出其形成的射流在速度和動(dòng)能方面有了明顯的提高;文獻(xiàn)[6]采用試驗(yàn)和數(shù)值模擬相結(jié)合的方法,探索了5種不同材料作為附加裝置的超聚能裝藥的侵徹性能,并與傳統(tǒng)錐形裝藥進(jìn)行了比較,研究結(jié)果表明鎢作為附加裝置時(shí)形成的射流長(zhǎng)度和頭部速度最大。文獻(xiàn)[7]通過(guò)數(shù)值模擬和X光試驗(yàn)驗(yàn)證了截頂裝藥結(jié)構(gòu)射流的成型特性,得出截頂裝藥結(jié)構(gòu)可有效提高射流的頭部速度,同時(shí)可以減少杵體的直徑,提升藥型罩的質(zhì)量利用率。文獻(xiàn)[8]利用AUTODYN-2D軟件,研究了藥型罩不同錐角時(shí),附加裝置的材質(zhì)、厚度和直徑對(duì)速度的影響,得出截頂裝藥結(jié)構(gòu)更適合于對(duì)大錐角的傳統(tǒng)裝藥進(jìn)行改進(jìn)。文獻(xiàn)[9-10]提出了超聚能射流的形成理論和計(jì)算方法，給出了附加裝置材料密度、厚度和藥型罩錐角、密度、厚度與超聚能射流速度、有效質(zhì)量之間的關(guān)系。

本文以截頂結(jié)構(gòu)超聚能裝藥為研究對(duì)象,利用數(shù)值模擬的手段,從大錐角聚能裝藥的成型特性研究出發(fā),開(kāi)展截頂裝藥條件下不同結(jié)構(gòu)的附加裝置對(duì)射流成型影響的研究,探求同時(shí)增大聚能射流頭部的最大速度和質(zhì)量的方法。

1 大錐角聚能裝藥聚能射流成型特性

提高聚能裝藥的侵徹威力,增加聚能射流的侵徹深度和侵徹孔徑,必須提高聚能射流的速度和直徑。傳統(tǒng)的射流成型理論表明,聚能射流的速度和直徑不可能同時(shí)得到提高,提高射流速度需要增加藥型罩的壓垮速度、減小壓垮角,而壓垮角的減小勢(shì)必造成藥型罩的質(zhì)量利用率下降,射流直徑減小,同樣,提高射流直徑也會(huì)使得速度降低。本文首先對(duì)大錐角聚能裝藥端面起爆的成型特性進(jìn)行研究,針對(duì)現(xiàn)有大錐角聚能裝藥成型過(guò)程中雖形成的射流直徑大,但射流頭部速度低的問(wèn)題,指明結(jié)構(gòu)優(yōu)化的方向。

利用AUTODYN軟件,對(duì)大錐角裝藥結(jié)構(gòu)的成型特性進(jìn)行數(shù)值模擬。模擬仿真示意圖如圖1所示,裝藥直徑88 mm,裝藥高度88.4 mm,藥型罩為單錐銅藥型罩,錐角為90°,等壁厚0.88 mm,屬于薄壁厚,頂部直徑20 mm,頂部壁厚1.4 mm(頂部壁厚過(guò)薄容易被擊穿),采用面起爆。不同時(shí)刻()聚能射流的速度云圖如圖2所示。

圖1 大錐角的常規(guī)裝藥仿真模型

圖2 大錐角裝藥聚能射流的速度云圖

由圖2可知,藥型罩頂部材料基本都留在了杵體部分。由于截頂直徑大,射流頭部碰撞速度高,形成的射流頭部直徑非常細(xì),頭部很早就出現(xiàn)了斷裂的射流粒子。從35 μs時(shí)刻和50 μs時(shí)刻射流速度分布圖可以看到,射流在拉伸過(guò)程中,射流頭部速度雖有提高,但頭部斷裂更加明顯,表明射流性能不穩(wěn)定。所以在傳統(tǒng)聚能裝藥結(jié)構(gòu)中,依靠加大罩頂直徑來(lái)提高射流頭部速度是不可行的。通過(guò)計(jì)算射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比可以得到藥型罩利用率為30.98%,藥型罩利用率較低。

2 截頂裝藥結(jié)構(gòu)成型仿真研究

為形成射流頭部速度高,且藥型罩利用率大的射流,必須使藥型罩材料壓垮角等于或大于180°對(duì)稱(chēng)軸。目前,多采用截頂裝藥結(jié)構(gòu),使藥型罩在初始?jí)嚎暹^(guò)程中有足夠的加速空間,以更高的速度在軸線處碰撞。

2.1 截頂?shù)缺诤駟五F結(jié)構(gòu)

裝藥結(jié)構(gòu)如圖3所示,裝藥直徑88 mm,裝藥高度88.4 mm,藥型罩為單錐銅藥型罩,錐角為90°,等壁厚0.88 mm,藥型罩截頂直徑設(shè)置為20 mm。附加裝置直徑為20 mm,厚度為5 mm,采用密度為19.3 g/cm的鎢,用來(lái)代替?zhèn)鹘y(tǒng)結(jié)構(gòu)中的藥型罩頂部。圖4和圖5分別為壓力云圖和速度云圖。

圖3 截頂?shù)缺诤駟五F結(jié)構(gòu)仿真模型

圖4 10 μs時(shí)截頂?shù)缺诤駟五F結(jié)構(gòu)藥型罩壓力云圖

根據(jù)圖5不同時(shí)刻射流速度可知,所形成的射流比傳統(tǒng)藥型罩單純加大藥型罩截頂直徑要穩(wěn)定,射流的最高速度更高,但射流存在頭部直徑小,容易斷裂的問(wèn)題,根據(jù)圖4可知出現(xiàn)該問(wèn)題可能是因?yàn)樗幮驼直诤襁^(guò)薄造成初始?jí)嚎逅俣冗^(guò)大,碰撞時(shí)形成射流速度過(guò)高,而后期藥型罩在壓垮時(shí),速度與之相差較大,導(dǎo)致形成射流頭部過(guò)細(xì)。通過(guò)截取射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比可以得到藥型罩利用率為26.31%,采用截頂?shù)缺诤駟五F結(jié)構(gòu),射流速度有所提升,但是藥型罩利用率降低。

圖5 截頂裝藥聚能射流的速度云圖

2.2 截頂變壁厚結(jié)構(gòu)

針對(duì)上述現(xiàn)象,附加裝置與上述一致,藥型罩外母線為單錐直線,內(nèi)母線為圓弧;壁兩端厚,中間薄,小端壁厚2 mm,大端壁厚2.5 mm,最小壁厚1 mm,聚能裝藥結(jié)構(gòu)如圖6所示。圖7和圖8分別為壓力云圖和速度云圖。

圖6 截頂變壁厚結(jié)構(gòu)仿真模型

圖7 10 μs時(shí)截頂變壁厚結(jié)構(gòu)藥型罩的壓力云圖

圖8 截頂變壁厚結(jié)構(gòu)聚能射流的速度云圖

由圖8可以得到,射流在拉伸過(guò)程中基本沒(méi)有出現(xiàn)射流斷裂現(xiàn)象,并且射流連續(xù)段頭部最大速度達(dá)到將近9 000 m/s,從射流速度分布云圖看,射流穩(wěn)定性也有所提高。從圖7中可知,在射流初始?jí)嚎暹^(guò)程中,藥型罩頂部材料僅有極小部分與附加裝置接觸,沿著附加裝置表面流動(dòng),導(dǎo)致附加裝置與藥型罩相互作用時(shí)間縮短,即縮短了能量傳遞時(shí)間,并且由于杵體速度較高,產(chǎn)生極大后向作用力與附加裝置相互作用,造成附加裝置表面材料向內(nèi)凹陷,這樣能量傳遞時(shí)間與面積將更進(jìn)一步減小。通過(guò)計(jì)算射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比可以得到藥型罩利用率為29.21%,藥型罩利用率較截頂?shù)缺诤駟五F結(jié)構(gòu)有所提升。

2.3 截頂半球形附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)

為進(jìn)一步優(yōu)化射流形態(tài),提高射流的頭部速度,采用上節(jié)中藥型罩結(jié)構(gòu),將附加裝置設(shè)置成如圖9所示結(jié)構(gòu)。

圖9 截頂半球形附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)仿真模型

圖10和圖11分別為壓力云圖和速度云圖。從圖10中可以看出,藥型罩小端在初始?jí)嚎宓倪^(guò)程中,藥型罩材料能大致沿著附加裝置壁面流動(dòng),使附加裝置初始就具有推動(dòng)藥型罩材料流動(dòng)的作用,賦予射流材料一個(gè)橫向速度。附加裝置頂部為一個(gè)球型罩,具有一定的壓垮加速空間,在炸藥作用下附加裝置將具有一個(gè)更高的速度來(lái)推動(dòng)杵體向前運(yùn)動(dòng)。在射流形成初期,射流直徑與杵體直徑大致相同,長(zhǎng)度也大致相同。隨著射流的拉伸,藥型罩口部材料的壓垮角逐漸增大,后期大部分材料都將進(jìn)入射流中,射流直徑逐漸增大,根據(jù)圖11可以得到,35 μs時(shí),射流最大直徑大于杵體最大直徑,且射流長(zhǎng)度是杵體的3～4倍左右,至50 μs時(shí),杵體基本消失。從射流成型拉伸中軸線上速度分布圖看,射流速度大致呈線性關(guān)系,射流軸向密度與壓力分布比較平緩,表示射流穩(wěn)定性較好,不易斷裂,通過(guò)計(jì)算射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比可以得到藥型罩質(zhì)量利用率高達(dá)51.6%。但在射流成型過(guò)程中頭部還是會(huì)擠出高速的射流粒子,而最終成型的射流頭部速度較高,達(dá)10 000 m/s以上,藥型罩口部材料在后期壓垮中壓垮角大,不穩(wěn)定性明顯,所以可得藥型罩小端錐角可能還可以再加大或者加厚,藥型罩大端錐角可以適當(dāng)減小或者加厚。

圖10 10 μs時(shí)截頂半球形附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)藥型罩壓力云圖

圖11 截頂半球形附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)聚能射流的速度云圖

2.4 截頂半球形(材料鎢)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)

基于以上分析,適當(dāng)增大藥型罩頂部錐角和壁厚,使其初始?jí)嚎褰沁M(jìn)一步增大,讓更多的材料參與射流頭部的形成,進(jìn)而加粗射流頭部直徑。同時(shí)減小藥型罩口部錐角,由于隨著藥型罩壓垮的進(jìn)行,壓垮角從頂部至口部呈增大趨勢(shì)。從仿真中可以得到,藥型罩口部大部分材料最終進(jìn)入射流尾部,適當(dāng)減小藥型罩口部錐角可以提高口部材料壓垮速度,進(jìn)而提高射流尾部速度,同時(shí)適當(dāng)增大藥型罩口部壁厚也可能可以增大射流尾部直徑,最終增大了射流的質(zhì)量,提高藥型罩質(zhì)量的利用率。因此,將藥型罩改為曲線罩。

裝藥結(jié)構(gòu)如圖12所示,藥型罩外母線曲率半徑為137.6 mm,內(nèi)母線曲率半徑為111 mm,頂部壁厚為2 mm,外錐角為96°,內(nèi)錐角為104°,口部壁厚為2.5 mm,外錐角為44°,內(nèi)錐角為36°,藥型罩最小壁厚為1 mm。該結(jié)構(gòu)藥型罩母線比單錐罩母線有所加長(zhǎng),增加了射流成型的基礎(chǔ)質(zhì)量。

圖12 截頂半球形(鎢)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)仿真模型

圖13和圖14分別為壓力云圖和速度云圖。

圖13 10 μs時(shí)截頂半球形(鎢)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)藥型罩壓力云圖

與單錐罩形成的超聚能射流相比較,從圖13可以看到,射流在形成過(guò)程中形態(tài)相似,但是由于藥型罩質(zhì)量增加,所以形成的射流質(zhì)量也增大,通過(guò)計(jì)算射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比可以得到質(zhì)量利用率達(dá)到35.8%,根據(jù)圖14速度分布圖可知,隨著拉伸的進(jìn)行,射流的穩(wěn)定性有所提高。射流頭部速度有很大提高,杵體直徑也有明顯減小。但是在成型過(guò)程中,杵體尾部與附加裝置的接觸面積逐漸減小,這使得附加裝置與侵徹體間的能量傳遞關(guān)系變得不穩(wěn)定,而且射流頭部還是存在直徑很小的問(wèn)題,這在侵徹過(guò)程中是不利的,需要采用一定方法進(jìn)行優(yōu)化。

圖14 截頂半球形(鎢)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)藥型罩聚能射流的速度云圖

2.5 截頂半球形(材料鋁)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)

針對(duì)附加裝置與侵徹體在成型過(guò)程中接觸不緊密問(wèn)題,提出了如下方案。如圖15所示,將原附加裝置的半球形罩材料換成了低密度的鋁材料,鋁的密度為2.7 g/cm,使其能在爆轟波的作用下壓垮獲得高速,對(duì)與藥型罩接觸的鎢制錐形罩裝置進(jìn)行推動(dòng)加速。

圖15 截頂半球形(鋁)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)仿真模型

圖16和圖17分別為壓力云圖和速度云圖。由圖16可以看出,在鋁的推動(dòng)下,鎢制錐形罩獲得了比用鎢制半球罩推動(dòng)的更大的速度,即獲得了更大的能量,藥型罩在壓垮過(guò)程中完全與附加裝置接觸,能量傳遞路徑完整。

圖16 10 μs時(shí)截頂半球形(鋁)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)藥型罩壓力云圖

由圖17可知,在射流成型過(guò)程中,射流頭部始終比以上幾種方案粗,沒(méi)有出現(xiàn)高速粒子擠出現(xiàn)象。從壓力分布圖可以看出,射流拉伸至50 μs時(shí),有效射流段幾乎無(wú)波動(dòng),即此時(shí)射流性能穩(wěn)定,不易發(fā)生斷裂。射流最大速度略有下降,大約為8 000 m/s,這可能是因?yàn)楦郊友b置的直徑不夠大,不能完全引導(dǎo)藥型罩材料沿著壁面向軸線移動(dòng),從仿真中也可以看出,藥型罩有部分材料沿著附加裝置表面遠(yuǎn)離軸線移動(dòng),沒(méi)有將所有藥型罩材料向前向軸線推動(dòng),而鎢制錐形罩在鋁制半球罩推動(dòng)下,軸線處壁厚變得非常薄,對(duì)銅藥型罩軸線處材料的推動(dòng)作用下降,也將可能導(dǎo)致射流頭部速度下降。

圖17 截頂半球形(鋁)附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)聚能射流的速度云圖

2.6 加大截頂半球形附加裝置結(jié)構(gòu)

在采用上節(jié)藥型罩的基礎(chǔ)上,將附加裝置直徑加大,加厚鎢制錐形罩軸線處壁厚。裝藥結(jié)構(gòu)如圖18 所示。

圖18 加大截頂半球形附加裝置仿真模型

圖19和圖20分別為藥型罩壓力云圖和聚能射流速度云圖。由圖19可知,在射流形成初期,與附加裝置接觸的藥型罩小端材料壓垮角大于90°,靠近小端的藥型罩材料壓垮角小于90°,杵體直徑大于射流直徑,當(dāng)壓垮至藥型罩中部位置時(shí),藥型罩壓垮角大于90°,杵體直徑逐漸減小,射流最大直徑變大,最終形成射流最大直徑大于杵體最大直徑的超聚能射流。根據(jù)圖20可知,加大附加裝置直徑后,射流最大速度提高到9 300 m/s,形成杵體減小,從壓力分布得到射流也更早地拉伸至穩(wěn)定狀態(tài),提高了射流的穩(wěn)定性。

圖19 5 μs時(shí)加大截頂半球形附加裝置結(jié)構(gòu)藥型罩壓力云圖

圖20 加大截頂半球形附加裝置結(jié)構(gòu)聚能射流的速度云圖

3 結(jié)束語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)截頂裝藥結(jié)構(gòu)中附加裝置結(jié)構(gòu)和藥型罩結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整,使得形成的聚能射流既具有較高的射流速度,又具有較高的藥型罩質(zhì)量利用率,較傳統(tǒng)裝藥結(jié)構(gòu)獲得射流形態(tài)有了新的突破,可以有效提高射流的頭部速度和藥型罩的利用率。

采用截頂半球形附加裝置變壁厚結(jié)構(gòu)超聚能裝藥,射流頭部速度可超過(guò)10 000 m/s,通過(guò)計(jì)算射流質(zhì)量與原始藥型罩質(zhì)量比,可以得到藥型罩利用率為51.6%,極大提升了聚能射流的毀傷能力。

同時(shí),本文研究表明,加入高密度的附加裝置代替?zhèn)鹘y(tǒng)藥型罩的頂部,可使適配的藥型罩截頂直徑加大,在附加裝置推動(dòng)、藥型罩壓垮加速空間增大以及壓垮角增大的三重作用下,能將原來(lái)形成最大速度較低的大錐角藥型罩的速度有效提高,并且使藥型罩更多的材料進(jìn)入到射流成型中,藥型罩利用率增加,形成直徑粗大的高速射流。