董畢承，曹順安，陳東，蔣星明

(武漢大學 動力與機械學院，湖北 武漢 430072)

近年來，對混床的研究大多數(shù)基于實踐層面，重點關注混床出水在運行周期內的變化情況。而對運行過程中混床內部的樹脂型態(tài)以及工作層的分布、移動的研究很少，大多只停留在理論分析層面，鮮有實驗研究的文獻報道[1-2]。本文采用檢測混床運行過程中不同樹脂層高度出水的方法，并設計相應的模擬實驗裝置，研究各水質指標在樹脂層內的空間分布規(guī)律。

通過對樹脂工作層的監(jiān)測，深入分析離子交換過程中樹脂層態(tài)的分布規(guī)律，有助于從理論上認識混床運行過程，準確地對混床的運行狀態(tài)進行評估，指導實際運行，針對性地對混床運行工藝參數(shù)進行調整，并提出改善措施，延長運行周期[3-4]。

1 實驗部分

1.1 材料與儀器

NaCl、MgCl2、Na2SO4、CaCl2等均為分析純；MONOSPHERE 550A陰樹脂；MONOSPHERE 650C陽樹脂。

DIP550-B146加藥泵；CDLF2-9FDWSR循環(huán)泵；LU-920溫控儀；DEQ-RC-10樹脂柱；HK-304電導率儀；HK-2C pH計；Dionex Integrion HPIC離子色譜儀。

1.2 人工海水配制

離子交換柱進水為模擬凝汽器發(fā)生泄漏后的凝結水，采用高純水與人工海水按一定比例混合的方法配制。高純水存儲在水箱中。根據(jù)人工海水配制標準[5]，將 24.53 g NaCl、5.20 g MgCl2、4.09 g Na2SO4和1.16 g CaCl2溶于1 L除鹽水中，配制出來的原液電導率為400 mS/cm左右，存儲在加藥箱中。

1.3 實驗方法

實驗系統(tǒng)見圖1。

圖1 實驗系統(tǒng)簡示圖

原水經(jīng)由水箱-循環(huán)泵-流量計-樹脂柱-水箱的流路循環(huán)。樹脂柱由透明有機玻璃制成，頂部端蓋及布水裝置采用304不銹鋼制作。實驗過程中除去的離子通過加藥泵加藥進行補充。

實驗設計5組進水電導率梯度(3，10，30，45，60 μS/cm)。采用蠕動加藥泵將人工海水泵入水箱，通過控制蠕動泵轉速來控制加藥流量，使得進水電導率穩(wěn)定在需要的值附近。

在系統(tǒng)開始運行后，每隔一段時間對進水口不同高度取樣口的出水進行取樣分析，測定水的電導率、pH、陰陽離子濃度。

2 結果與討論

2.1 樹脂工作層的空間分布規(guī)律

在混床中，將所有離子型態(tài)均已飽和、失去除去溶液中離子能力的樹脂層定義為失效層。沿水流方向向下，自失效層之后，發(fā)生著離子的交換和排代過程，交換達到預定溶液濃度(出水水質)所需的離子交換樹脂層厚度稱為交換帶(也稱工作層)，在交換帶中進行的是多種形式的復雜交換[6-7]。工作層后仍然存在離子交換過程，直至水中的離子濃度低至無法再與樹脂發(fā)生離子交換[8]，這一部分稱為未工作層。工作層的起始與截止位置、厚度與移動速度受進水中可交換離子的性質、濃度、流速等多方面因素的影響[9-13]。其中進水離子濃度對樹脂工作層空間分布的影響呈現(xiàn)出一定的規(guī)律性。

2.1.1 進水電導率對工作層空間分布的影響 每輪實驗均在混床運行4 h和16 h后分別取樣，檢測水樣電導率，得到各進水電導率條件下出水電導率與取樣高度的瞬態(tài)關系曲線，見圖2。對得到的離散點采用3次樣條插值法進行擬合，得到工作層的具體空間高度。

由圖2可知，4 h取樣結果顯示，進水電導率為 3 μS/cm 時，所有取樣口電導率均在 0.4～0.7 μS/cm 范圍內波動。進水10 μS/cm時，最上端20 cm樹脂層的電導率在7.80～8.18 μS/cm波動，基本與進水電導率保持一致，因而將此段劃分為失效層；20～44 cm范圍，電導率發(fā)生突降，從 8.18 μS/cm 降低至0.99 μS/cm，此段樹脂層為工作層，厚度為 26 cm。44～70 cm，電導率緩慢降低，至70 cm處降低至0.40 μS/cm后便一直保持不變，這些剩余部分為未工作層。進水電導率為30，45，60 μS/cm時，電導率變化規(guī)律基本與10 μS/cm時保持一致，表現(xiàn)為高平臺-突降-低平臺的三段式分布。

由圖2可知，進水電導率不會影響樹脂層按失效層-工作層-未工作層的規(guī)律分布，但進水電導率的升高，對工作層的位置會有影響：在運行相同時間后，進水電導率高，導致工作層的位置更低，也即失效層的厚度隨進水電導率升高而升高。相同進水電導率水平下，4 h與16 h取樣的結果對比，反映了工作層在進水條件穩(wěn)定的情況下，工作層厚度也能保持穩(wěn)定，并在空間上的位置隨水流方向推移。

圖2 不同進水電導率水平下的出水電導率-高度關系

2.1.2 進水電導率對工作層厚度的影響 進水電導率3 μS/cm的條件下，可以判斷工作層厚度不超過8 cm。進水電導率為10 μS/cm時，在混床投運4，8，12，16，20 h后5次取樣檢測，4 h工作層位于14～38 cm，厚度24 cm；16 h工作層位于22～48 cm，厚度26 cm；8，12，20 h時，工作層厚度分別為26，24，28 cm。5次的平均值為26 cm?？芍嗤M水電導率下，不同時刻的工作層厚度基本保持不變，僅位置發(fā)生改變。進水電導率30，45，60 μS/cm水平下，以同樣方法測定，以5次取樣得到的工作層厚度取平均值，作為該進水電導率下的工作層厚度，結果見表1。

表1 不同進水電導率水平下的工作層平均厚度

進水水質良好的情況下，工作層厚度很低，<8 cm；隨進水離子濃度的增加，工作層厚度顯著增加，但增加到10 μS/cm后，進水電導率進一步升高，工作層厚度基本不再增加。進水電導率10，30，45，60 μS/cm 四種情況下，工作層厚度均在25～28 cm 范圍內。這說明在進水離子濃度很低，也就是稀溶液的情況下，離子濃度的增加會顯著增加工作層厚度，但離子濃度上升到一定程度，再增加濃度，對工作層厚度幾乎沒有影響。

低濃度的情況下，樹脂相與溶液相的離子交換平衡可以在很薄的樹脂層內迅速達到，離子流經(jīng)樹脂幾乎可以被立即除去，此時增加離子濃度，需要更多的交換容量去除更多的離子，因此工作層厚度迅速增大。當進水離子濃度增大到一定程度，每一個截面的樹脂并非徹底達到了交換平衡，因此后來的進水依然會與工作層上部的樹脂發(fā)生交換，此時離子濃度即使再增加，在工作層范圍內足以使溶液相與樹脂相達到平衡，不會再進一步擴大。宏觀上表現(xiàn)為工作層厚度到達一定閾值后，不再隨進水離子濃度的增加而繼續(xù)增加。

2.2 溶液離子濃度的空間分布規(guī)律

樹脂柱自上而下設置多個取樣口，并依次編號。在進水電導率為60 μS/cm的條件下，對取樣口出水進行離子色譜分析，得到某一時刻混床內各溶液離子濃度的空間變化，從而探究其分布規(guī)律。

圖3 出水陰離子濃度空間分布

2.2.2 陽離子濃度分布 Na+、Mg2+、Ca2+三種陽離子的分布規(guī)律見圖4。

圖4 出水陽離子濃度空間分布

由圖4可知，Na+、Mg2+、Ca2+三種陽離子表現(xiàn)出截然不同的分布規(guī)律，Na+濃度在1～3號位置稍稍高于進水，3號開始不斷升高，至6號到達最高值6.911 mg/L，在6～10號內突降至 0.385 mg/L；隨后開始緩慢下降，至出水口降低至 0.103 mg/L。Mg2+自1號便開始下降，基本下降速度保持均勻，由 0.686 mg/L 降至0.013 mg/L。Ca2+則表現(xiàn)明顯的波動趨勢，在1號達到 0.813 mg/L，最低在5號低至0.348 mg/L，最終出水為0.723 mg/L。

Na+濃度在發(fā)生突降前反而會升高，與Cl-表現(xiàn)一致，這進一步印證了樹脂再生時的交叉污染帶來的影響。Mg2+發(fā)生降低的位置遠高于Na+，這與陽樹脂對Mg2+吸附性較大的特點相符，因而可以肯定，混床失效時，Na+的泄漏一定早于Mg2+。理論上Ca2+吸附性遠大于Na+和Mg2+，在水流更上游就應當被除去，但實際結果顯示，鈣離子除去效果很差，并沒有表現(xiàn)出有規(guī)律的下降趨勢。從離子交換平衡的角度分析，強酸型陽樹脂對三種離子選擇性大小為Ca2+>Mg2+>Na+，后兩種離子選擇性系數(shù)相差不是很大，鈣離子的選擇性系數(shù)比鈉離子高很多。以此為前提，在高價離子與低價離子發(fā)生交換的過程中，根據(jù)質量作用定律，推導出的離子平衡方程如下式所示：

3 結論與建議

(1)混床樹脂層分布自上而下：失效層-工作層-未工作層，混床工作層的空間分布主要受進水電導率的影響，進水離子濃度越大，失效層厚度越大；工作層厚度在一定范圍內隨進水離子濃度的增大而增大，超出該范圍后，不再因進水離子濃度的升高而繼續(xù)升高。

(2)混床失效層內Na+濃度反常升高，說明樹脂相內RNa型樹脂比例過高；Cl-濃度反常升高，說明樹脂相內RCl型樹脂比例過高，造成的原因為混床再生過程中發(fā)生交叉污染，應改進再生分離工藝，提高陰陽樹脂再生分離度。

(3)離子總濃度高的情況下，陽樹脂對Ca2+表現(xiàn)出極差的去除能力，因此發(fā)生凝汽器泄漏問題時，應重點監(jiān)測混床出水的鈣離子濃度是否超標。