武 恒,潘家明,李圃林
(天津市地質(zhì)工程勘察院,天津 300191)
市政管道工程中,流量計井、檢查井等結(jié)構(gòu)設(shè)施往往與管道埋設(shè)施工一同完成,或先于管道建成,預留接口等待管道聯(lián)通,稱為“管找井”。但有時也存在管道先行施工完成后,再進行井體結(jié)構(gòu)的施工,即要實現(xiàn)“井找管”。因為既有管線的存在,常規(guī)支護結(jié)構(gòu)無法閉合,基坑開挖存在一定的安全隱患。
豎井支護工藝是一種基于新奧隧道法原理,在原位土體中開挖豎井,打設(shè)注漿錨桿加固豎井周邊土體,鋪設(shè)鋼格柵架并噴射混凝土作為圍護結(jié)構(gòu),由上向下隨挖隨支護,逐步形成豎向通道。這種工藝對開挖穿越各種復雜地層適應(yīng)性強,豎井斷面形式根據(jù)需要靈活可變,可以很好地解決“井找管”的技術(shù)難題。
目前工程中的豎井大多根據(jù)經(jīng)驗設(shè)計和施工,尚無完整準確的計算方法。本文詳細介紹了豎井支護工藝在天津濱海軟土地區(qū)某市政工程基坑中的成功應(yīng)用案例,以及豎井支護結(jié)構(gòu)的設(shè)計計算方法施工工藝流程和管道加固保護措施。
項目位于天津市濱海新區(qū),擬建物為已有污水管線的流量計井,需穿過已有管道建造。主體為鋼筋混凝土結(jié)構(gòu),建筑平面尺寸5 m×5 m。已有污水管線為該區(qū)域重要排污管道,直徑1.5 m,埋深8.7 m,混凝土材質(zhì), 采用頂管法施工完成,每節(jié)管線長度3.0 m。污水管線已投入使用,施工期間必須確保其安全。
工程場地現(xiàn)地坪標高約為大沽標高+4.45 m,流量計井底板底標高大沽-6.20 m,墊層厚度100 mm,坑底標高-6.30 m,基坑實際開挖深度為10.75 m(圖1)。
圖1 擬建流量計井結(jié)構(gòu)剖面
基坑西側(cè)距離既有公路21.3 m,距路邊高壓輸電線(220 kV)最近約3.0 m?;訓|側(cè)距離已有燃氣管線最近約4.2 m。其中燃氣管線為鋼質(zhì)圓管,埋深3.58 m,已投入使用。
圖2 項目總平面
項目所在地淺部為典型的濱海軟土地層,存在深厚的淤泥質(zhì)土。根據(jù)巖土工程勘察報告,將場地地層情況以及物理力學參數(shù)統(tǒng)計如表1所示。其中土層c、φ指標為直剪快剪指標標準值,素填土指標為經(jīng)驗值。
表1 地層分布及物理力學參數(shù)統(tǒng)計
場地淺層地下水以潛水為主,主要由大氣降水補給,以蒸發(fā)形式排泄,水位隨季節(jié)有所變化。水位變化幅值0.50~1.00 m。地下水位穩(wěn)定水位埋深1.1~1.2 m。
基坑西側(cè)臨近高壓輸電線,其中距離最近的高壓線僅3.0 m,高壓電線凈高8.5 m。可供圍護結(jié)構(gòu)施工的空間十分有限,根據(jù)有關(guān)安全要求以及工藝限制,常規(guī)的鉆孔樁、鋼板樁以及水泥土攪拌樁等均無法施工。
此外,擬建物需在已有管道的位置上建造,必須做好保護措施,確保管道不被擾動和破壞。因此,在管道通過的范圍內(nèi),常規(guī)樁墻式支護結(jié)構(gòu)和沉井工藝無法實現(xiàn)閉合。
隧道及地下工程中豎井開挖常采用錨噴支護形式,其本質(zhì)為逆做工藝,即分步開挖,隨開挖隨支護,挖完支完。該工藝利用鋼格柵+錨桿承受巖土壓力,鋼格柵之間掛設(shè)鋼筋網(wǎng)片并噴射混凝土封閉開挖面,用以防止土方塌落。該工藝不需要大型施工設(shè)備,可以不受基坑周邊道路和管線影響。同時該工藝機動靈活,可操作性高,便于及時對工程中重點保護對象污水管線采取加固保護措施(圖3、4)。
圖3 豎井支護平面
圖4 豎井支護剖面
據(jù)初步計算,基坑平面尺寸較小,空間效應(yīng)使得豎井側(cè)壁之間互相約束,可以不設(shè)置錨桿,單獨利用鋼格柵側(cè)壁承受土壓力,從而簡化施工工藝,降低支護結(jié)構(gòu)造價。
為保證豎井結(jié)構(gòu)穩(wěn)定,在井口處設(shè)現(xiàn)澆鋼筋混凝土鎖口圈梁一道,鎖口圈梁底面設(shè)混凝土墊層。鎖口圈梁向下預留鋼筋接頭作為豎向連接筋。基坑側(cè)壁按照分層開挖、初噴混凝土、掛設(shè)內(nèi)層鋼筋網(wǎng)、焊接內(nèi)側(cè)豎向連接筋、加設(shè)鋼格柵、焊接外側(cè)豎向連接筋、掛外側(cè)鋼筋網(wǎng)、錨噴混凝土的工序由上而下逐步施工。
為保證污水管線安全,管線以上設(shè)兩榀密排格柵,并沿管道外沿設(shè)置雙排小導管注漿加固。沿管線周邊設(shè)置環(huán)形封閉鋼格柵作為加強環(huán),并與水平向鋼格柵焊接。加強環(huán)范圍內(nèi)水平向鋼格柵設(shè)工字鋼作為臨時支撐。此外,管道以下土方應(yīng)分段挖除,必要時管道懸空部分應(yīng)采取懸吊保護措施(圖5)。
圖5 管道加固示意圖
豎井支護工藝多應(yīng)用于礦井和地鐵隧道的輔助措施,設(shè)計施工以經(jīng)驗為主,目前尚無成熟的計算理論和模型可供參考。分別將該項目中側(cè)向土壓力、鎖口圈梁、鋼格柵、混凝土護壁的設(shè)計計算方法介紹如下。
不同于常規(guī)支護工藝,豎井支護工藝的工序是先開挖、后支護,即允許側(cè)壁土體發(fā)生一定的變形后,再施工支護結(jié)構(gòu),承受后續(xù)的側(cè)壁土壓力。經(jīng)典土力學中主動土壓力的描述是墻后填土使得墻體發(fā)生一定位移,當位移達到某一界限值時,土體將出現(xiàn)滑動面,形成的土楔體將沿滑動面下滑,滑動瞬間作用在墻背的土壓力為主動土壓力。經(jīng)對比,兩者之間的描述比較吻合,因此決定采用郎肯主動土壓力理論計算支護結(jié)構(gòu)所承受的側(cè)向土壓力,計算結(jié)果如圖6所示。
圖6 側(cè)向土壓力計算結(jié)果
為防止豎井側(cè)壁下沉,在井口設(shè)置鎖口圈梁,截面尺寸1.5 m×0.6 m,圈梁下設(shè)置混凝土墊層,厚度100 mm,寬度要求超出圈梁范圍100 mm以上。圈梁墊層底地層承載力fak建議值為85 kPa。鎖口圈梁以及側(cè)壁重度取為25 kN/m3。豎井側(cè)壁的摩阻力以及端部承載力作為安全儲備,不在計算中體現(xiàn)。取單位長度對象進行驗算。
Gf=1.5 m×0.6 m×1 m×25 kN/m3=22.5 kN(1)
Gp=0.4 m×7.5 m×1 m×25 kN/m3=75.0 kN(2)
G=Gf+Gp=97.5 kN
(3)
F=fak×A=102 kN
(4)
F>G,承載力滿足要求。
式(1)~式(4)中,Gf為鎖口圈梁自重;Gp為豎井側(cè)壁自重;A為圈梁墊層底與所在地基實際接觸面積;fak為地基承載力。
格柵的受力隨基坑深度而增加,因此格柵的豎向間距也隨基坑深度增加而加密,即污水管道以上格柵豎向間距為0.5 m,污水管道以下直至坑底格柵豎向間距為0.4 m。選取最深處h=10.35~10.75 m區(qū)間的鋼格柵作為計算對象,鋼格柵將承擔該豎向間距內(nèi)的土壓力。運用啟明星BSC4.0程序,進行鋼格柵平面的整體計算(圖7)。
圖7 鋼格柵平面整體計算結(jié)果
將每側(cè)兩榀鋼格柵之間的護壁簡化為5 m×0.3 m且四邊固定的樓板,并按照單向板進行結(jié)構(gòu)計算。根據(jù)側(cè)向土壓力計算結(jié)果,護壁所承受的最大水平荷載為101.814 kPa。計算護壁承受的最大彎矩:
護壁承受的最大剪力:
格柵層間最大錯動應(yīng)力:
F=(qi-qi-1)A=16.25 kN。
第三方監(jiān)測單位對于基坑周邊地面沉降進行了監(jiān)測,測點布置圖及東西兩側(cè)的監(jiān)測結(jié)果見圖8~10。
圖8 基坑周邊沉降監(jiān)測點布置示意
圖9 基坑東側(cè)沉降變化曲線
圖10 基坑西側(cè)沉降變化曲線
基坑施工期間,圍護結(jié)構(gòu)及周邊環(huán)境安全穩(wěn)定,未出現(xiàn)圍護開裂、側(cè)壁漏水、地面沉降等異常情況,污水管線與燃氣管線正常運行,支護效果良好。
(1)豎井支護工藝施工過程機動靈活,易于控制,便于采取多種措施隨時保護既有管線,可以很好地解決類似“井找管”問題。
(2)文中關(guān)于側(cè)向土壓力、鎖口圈梁、鋼格柵、混凝土護壁的設(shè)計計算方法安全合理,可以作為類似工程的參考。
(3)快速施工是保證豎井支護成功的關(guān)鍵,及時封閉開挖面,架設(shè)鋼格柵,才能有效地防止側(cè)壁土體坍塌。
(4)豎井施工時必須做好降水井、集水坑等降排水措施,防止地下水長時間浸泡井壁,造成土體垮塌。
(5)可結(jié)合內(nèi)支撐與錨桿措施,進一步擴大豎井支護工藝的應(yīng)用范圍,解決較大尺寸的類似深基坑的支護問題。