羅錫波 張祖迪 何鎖宋 郭琪琪 張雪松 胡紹斌 陽超 王玉鎖

【摘 要】?文章以成都軌道交通9號線某V形坡盾構(gòu)區(qū)間隧道為例，考慮V形坡的影響，對盾構(gòu)施工掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計分析，得出掘進(jìn)推力、土倉壓力、刀盤扭矩和掘進(jìn)速度在V形坡影響下的變化趨勢。并進(jìn)一步進(jìn)行掘進(jìn)參數(shù)間相關(guān)性分析，得出掘進(jìn)速度受地質(zhì)情況、刀盤扭矩、土倉壓力和掘進(jìn)推力等因素影響的結(jié)論，提出符合該地層條件下的掘進(jìn)參數(shù)優(yōu)化建議，為類似工程建設(shè)的盾構(gòu)選型及掘進(jìn)參數(shù)的選擇提供參考。

【關(guān)鍵詞】盾構(gòu)隧道; 掘進(jìn)參數(shù); V形坡; 富水砂卵石地層; 相關(guān)性分析

隨著城市地下空間的發(fā)展，越來越多的城市開始修建地鐵，施工面臨的地質(zhì)情況也越來越復(fù)雜多樣。盾構(gòu)法因其具有對周圍環(huán)境影響小、施工速度快、對地層沉降控制好、工程質(zhì)量容易保證、地層適應(yīng)性強(qiáng)等優(yōu)點，在城市地鐵建設(shè)中已經(jīng)成為主要施工手段[1]。文獻(xiàn)[2-3]通過現(xiàn)場實測數(shù)據(jù)，分析了各掘進(jìn)參數(shù)間的關(guān)聯(lián)性。文獻(xiàn)[4]提出軟硬不均地層復(fù)合盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)的控制范圍，并對適應(yīng)性進(jìn)行分析。文獻(xiàn)[5-6]通過數(shù)值模擬，重點分析掘進(jìn)參數(shù)與圍巖級別的適應(yīng)性，并提出了針對不同圍巖級別的掘進(jìn)參數(shù)的選擇建議。

目前，針對富水砂卵石地層，已有大量文獻(xiàn)對盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行了分析研究，但研究V形坡對盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)的影響較少，然而目前修建的城市地鐵、水下隧道采用V形坡的工程案例越來越多，同一區(qū)間隧道、同一地層，盾構(gòu)的掘進(jìn)參數(shù)都可能不同，使得在規(guī)劃階段對盾構(gòu)掘進(jìn)速度的預(yù)測偏差較大。為此，本文以成都軌道交通9號線某V形坡盾構(gòu)區(qū)間隧道為例，考慮V形坡的影響，對掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行分析，以期為類似工程工期預(yù)測、掘進(jìn)參數(shù)的選擇提供參考。

1 工程概況

1.1 工程簡介

成都軌道交通9號線某盾構(gòu)區(qū)間工程地理位置如圖1所示。

1.2 地質(zhì)條件

該區(qū)段地質(zhì)縱斷如圖2所示。

從圖2中可以看出，此工程段為V字形坡段，左側(cè)下坡段坡度值為25 ‰，右側(cè)上坡段坡度值為23.628 ‰，為典型的富水砂卵石地層。盾構(gòu)隧道主要穿越密實卵石土地層，卵石含量占65 %～80 %，粒徑6～10 cm，卵石成分以巖漿巖、變質(zhì)巖類巖石為主，分選性差，磨圓度較好，呈次圓形至圓形，局部卵石具有風(fēng)化痕跡，夾雜少量粉細(xì)砂，磨圓度較差，呈次棱角狀，砂質(zhì)較純，砂質(zhì)成分主要為石英、長石等，分選性較好，級配較差。另外，此工程段地下水埋深一般為5.0～7.20 m，地下水平均埋深6.22 m，地下水標(biāo)高為502.79～505.99 m。地下水主要存在于砂、卵石土中，水量較豐富，為孔隙潛水。

2 掘進(jìn)參數(shù)分析

由于與盾構(gòu)相關(guān)的參數(shù)有很多，并且每種參數(shù)有可能受多種因素的影響，所以應(yīng)該選取那些可以體現(xiàn)不同因素作用，并且和當(dāng)?shù)氐氖┕l件相結(jié)合。而對于成都軌道交通9號線某V形坡盾構(gòu)區(qū)間，選取與地層因素關(guān)系較為密切的盾構(gòu)機(jī)掘進(jìn)推力、刀盤扭矩、土倉壓力和掘進(jìn)速度4個主要掘進(jìn)參數(shù)進(jìn)行統(tǒng)計分析，統(tǒng)計結(jié)果如表1所示。

對共計600 m的工程實際監(jiān)測數(shù)據(jù)，進(jìn)行分析，可以得到各掘進(jìn)參數(shù)的整體分布情況及隨掘進(jìn)距離的變化規(guī)律。

2.1 掘進(jìn)推力

上坡段與下坡段盾構(gòu)掘進(jìn)推力統(tǒng)計直方圖如圖3所示。

由表1、圖3可知，下坡段掘進(jìn)推力平均值為1 202.60 t，數(shù)值多集中在1 000～1 500 t之間，過大值出現(xiàn)次數(shù)較多;而上坡段掘進(jìn)推力平均值為1 116.19 t，數(shù)值多集中在1 000～1 250之間，過大、過小值較少出現(xiàn)。通過單樣本K-S檢驗，下坡段掘進(jìn)推力的顯著性系數(shù)為0.006，小于顯著性水平0.05，不符合正態(tài)分布[7];上坡段掘進(jìn)推力的顯著性為0.08，大于顯著性水平0.05，符合正態(tài)分布。可能的原因是掘進(jìn)推力更容易受到下坡段的影響，在下坡段平均掘進(jìn)推力偏大，變化幅度較大，易出現(xiàn)異常值，所以不符合正態(tài)分布。

由表1、圖4可知，隨著掘進(jìn)的深入，上、下坡段的掘進(jìn)推力均逐漸減小，但下坡段標(biāo)準(zhǔn)差為167.15 t，變化較大;上坡段標(biāo)準(zhǔn)差為76.13 t，與下坡段相比變化較小。可能的原因是盾構(gòu)在下坡地段所受摩擦阻力小于上坡地段，為保持同的貫入度，下坡地段掘進(jìn)推力減少的幅度要大于上坡地段，所以趨勢較陡。

2.2 土倉壓力

上坡段與下坡段盾構(gòu)土倉壓力統(tǒng)計直方圖如圖5所示。

由表1、圖5可知，下坡段土倉壓力平均值為77 kPa，數(shù)值多集中在60～110 kPa之間，過小值較多;上坡段土倉壓力平均值為91 kPa，數(shù)值多集中在70～125 kPa之間，過大、過小的情況較少。通過單樣本K-S檢驗，上、下坡段土倉壓力的顯著性均為0.000，小于顯著性水平0.05，不符合正態(tài)分布?？赡苁怯捎谑躒形坡影響，土倉壓力波動較大，一直處于變化中。

上坡段與下坡段盾構(gòu)土倉壓力散點如圖6所示。

由表1、圖6可知，隨著掘進(jìn)的深入，下坡段的土倉壓力逐漸增大，且標(biāo)準(zhǔn)差為14 kPa;上坡段的土倉壓力逐漸減小，標(biāo)準(zhǔn)差為15 kPa，上、下坡段土倉壓力變化幅度相差不大?？赡苁怯捎谕羵}壓力主要跟覆土厚度、外界水壓和預(yù)壓有關(guān)，且此地路段為富水砂卵石層地段，受地形因素影響較大。從上圖中可以看出上下坡段對土倉壓力的影響規(guī)律比較明顯，下坡地段，隨著掘進(jìn)的深入，覆土厚度逐漸加大，且更容易受地下水的影響，所以土倉壓力逐漸增大;而上坡地段，隨著掘進(jìn)的深入，覆土厚度逐漸減小，所以土倉壓力也隨之逐漸減小。

2.3 刀盤扭矩

上坡段與下坡段盾構(gòu)刀盤扭矩統(tǒng)計直方圖如圖7所示。

由表1及圖7可知，下坡段刀盤扭矩平均值為263.94 t·m，數(shù)值多集中在150～350 t·m之間，過小值出現(xiàn)次數(shù)略多，上坡段刀盤扭矩平均值為228.42 t·m，數(shù)值多集中在125～360 t·m之間，過大、過小的情況較少。通過單樣本K-S檢驗，下坡段刀盤扭矩的顯著性為0.002，上坡段刀盤扭矩的顯著性為0.04，均小于顯著性水平0.05，不符合正態(tài)分布?？赡苁怯捎诘侗P扭矩是被動值，受其他參數(shù)的變化及地層的影響極大，由于其他參數(shù)的變化和巖層地質(zhì)的復(fù)雜性，造成刀盤扭矩波動性極大，數(shù)值也較為分散。

上坡段與下坡段盾構(gòu)刀盤扭矩散點如圖8所示。

由表1、圖8可知，隨著掘進(jìn)的深入，下坡段的刀盤扭矩逐漸減小，且標(biāo)準(zhǔn)差為67.09 t·m，變化較大;上坡段的掘進(jìn)推力逐漸減小，標(biāo)準(zhǔn)差為58.90 t·m，與下坡段相比變化稍小，但變化幅度差別不大。所以刀盤扭矩受上、下坡段變化的總體趨勢規(guī)律不明顯，數(shù)值呈現(xiàn)多尖峰的波動性。

2.4 掘進(jìn)速度

上坡段與下坡段盾構(gòu)掘進(jìn)速度統(tǒng)計直方圖如圖9所示。

由表1、圖9可知，下坡段掘進(jìn)速度平均值為58.87 mm/min，數(shù)值多集中在45～75 mm/min之間，數(shù)值變化范圍比較大，上坡段掘進(jìn)速度平均值為69.15 mm/min，數(shù)值多集中在65～75 mm/min之間，通過單樣本K-S檢驗，上、下坡段掘進(jìn)速度的顯著性均為0.000，小于顯著性水平0.05，不符合正態(tài)分布。對比分析可以看出V形坡對掘進(jìn)速度影響較大，下坡段數(shù)據(jù)較為分散，處于不斷變化中，而上坡段數(shù)據(jù)較為集中，比較平穩(wěn)。

上坡段與下坡段盾構(gòu)掘進(jìn)速度散點如圖10所示。

由表1、圖10可知，隨著掘進(jìn)的深入，下坡段的掘進(jìn)速度逐漸增大，且標(biāo)準(zhǔn)差為12.23 mm/min，變化較大;上坡段的掘進(jìn)速度變化趨勢較為平緩，標(biāo)準(zhǔn)差為3.83 mm/min，可以看出掘進(jìn)速度受上下坡段影響比較明顯。但掘進(jìn)過程中，地層穩(wěn)定性不斷發(fā)生變化，加上富水卵石地層本身的特點，掘進(jìn)速度與掘進(jìn)推力、刀盤扭矩的變化情況并非一致，說明我們通常認(rèn)為的“掘進(jìn)速度越大，掘進(jìn)推力、刀盤扭矩越大”的規(guī)律對較為復(fù)雜的富水砂卵石地層不一定適用。

3 關(guān)鍵掘進(jìn)參數(shù)間相關(guān)性分析

掘進(jìn)速度是盾構(gòu)施工的核心，所有參數(shù)均應(yīng)保證掘進(jìn)速度在合理范圍內(nèi)，下面將結(jié)合富水砂卵石地層V形坡段，進(jìn)行掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)之間的相關(guān)性分析。

根據(jù)成都軌道交通9號線某V形坡盾構(gòu)區(qū)間施工資料，根據(jù)上、下坡段實測數(shù)據(jù)進(jìn)行相關(guān)關(guān)系分析，其中顯著性系數(shù)取值為0～1，當(dāng)顯著性系數(shù)小于0.05時，存在相關(guān)關(guān)系，反之則不存在[7]。采用SPSS軟件得出相關(guān)關(guān)系分析結(jié)果如表2所示。

從表2中可以看出，在下坡段掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)均是相關(guān)的，其中與土倉壓力呈正相關(guān)，皮爾遜相關(guān)系數(shù)為0.314;與掘進(jìn)推力和刀盤扭矩均呈負(fù)相關(guān)，皮爾遜相關(guān)系數(shù)分別為-0.068，-0.036。而在上坡段掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)均不相關(guān)，可能的原因是上坡段地形更為復(fù)雜，掘進(jìn)速度與

4 掘進(jìn)參數(shù)優(yōu)化建議

結(jié)合本工程富水砂卵石地層的地質(zhì)情況，考慮V形坡的影響，應(yīng)將各個掘進(jìn)參數(shù)控制在合理范圍內(nèi)，使得盾構(gòu)設(shè)備可以安全穩(wěn)定的運行，同時保證掘進(jìn)狀態(tài)的穩(wěn)定性。另外不同的刀具配置，不同的渣土改良，不同的出土量也會影響盾構(gòu)掘進(jìn)參數(shù)的變化，選擇最適合本工程范圍地層的掘進(jìn)參數(shù)范圍，保證盾構(gòu)機(jī)的良好工作狀態(tài)。

5 結(jié)論

通過對掘進(jìn)參數(shù)的分析研究，得到如下結(jié)論：

（1）掘進(jìn)參數(shù)受多種因素的影響，且可能存在疊加效應(yīng)。在富水砂卵石地層，土倉壓力和掘進(jìn)速度受V形坡度影響變化趨勢較為明顯，土倉壓力的大小在下坡段呈增加趨勢，上坡段反之;掘進(jìn)速度的大小在下坡段的增加幅度比上坡段要大得多。而V形坡對掘進(jìn)推力、刀盤扭矩的影響不明顯。

（2）掘進(jìn)速度是盾構(gòu)施工的核心，所有參數(shù)均應(yīng)保證掘進(jìn)速度處于合理范圍。在本工程中，通過相關(guān)性分析，在下坡段掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)均是相關(guān)的，而在上坡段掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)均不相關(guān)。說明V形坡的存在會對掘進(jìn)速度與各掘進(jìn)參數(shù)間的相關(guān)性產(chǎn)生影響，掘進(jìn)速度會受到地質(zhì)情況、刀盤扭矩和掘進(jìn)推力等因素的影響。

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