耿莘惠，肖利萍，楊曦

正交試驗(yàn)優(yōu)化膨潤(rùn)土復(fù)合吸附劑的制備工藝

耿莘惠1，肖利萍2，楊曦1

（1. 沈陽(yáng)城市建設(shè)學(xué)院，遼寧 沈陽(yáng) 110167； 2. 青島理工大學(xué)，山東 青島 266033）

利用膨潤(rùn)土和鋼渣復(fù)合材料制備顆粒吸附劑，考察復(fù)合顆粒中膨潤(rùn)土與鋼渣的配比、外摻劑的用量、焙燒溫度、焙燒時(shí)間對(duì)Fe2+的吸附效果的影響，通過(guò)單因素和多因素正交法確定復(fù)合顆粒吸附劑的最佳制備工藝。結(jié)果表明：各因素對(duì)Fe2+的吸附量影響由大到小順序?yàn)楸簾郎囟?、焙燒時(shí)間、膨潤(rùn)土與鋼渣的配比、Na2CO3用量，焙燒溫度對(duì)Fe2+吸附量的影響非常顯著；膨潤(rùn)土復(fù)合顆粒吸附劑的最佳制備工藝條件為，膨潤(rùn)土與鋼渣的配比為5∶5、Na2CO3占比為5%、陳化時(shí)間為12 h、焙燒粒徑為2 mm、焙燒溫度為450 ℃、焙燒時(shí)間為60 min。

膨潤(rùn)土；鋼渣；復(fù)合顆粒；吸附

膨潤(rùn)土中的礦物組成繁多，以蒙脫石為主，在兩層Si—O鍵形成的四面體中夾著一層Al—O鍵形成的八面體，因此具有二八面體結(jié)構(gòu)特征[1]。由于二八面體的特殊結(jié)構(gòu)，其中高價(jià)態(tài)的陽(yáng)離子可以與低價(jià)態(tài)的陽(yáng)離子發(fā)生離子交換，使得表面帶有永久性的負(fù)電荷，可以吸附大量的陽(yáng)離子。然而隨著研究的不斷深入，為了提高膨潤(rùn)土對(duì)重金屬陽(yáng)離子的處理效果，將膨潤(rùn)土進(jìn)行了不同的改性處理，可以大大地提高對(duì)重金屬離子的處理能力。本文選擇在膨潤(rùn)土中加入鋼渣作為輔料，鋼渣在水中可以釋放堿度，與重金屬離子結(jié)合形成沉淀，二者復(fù)合，可以克服單一材料對(duì)水中重金屬離子的去除效果差的問(wèn)題，同時(shí)，鋼渣作為煉鋼過(guò)程中產(chǎn)生的固體廢棄物，用作吸附劑能夠?qū)崿F(xiàn)以廢制廢，給社會(huì)環(huán)境帶來(lái)一定的經(jīng)濟(jì)效益。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 儀器及材料

Z-2000原子吸收分光光度計(jì)；雙速恒溫振蕩器（HZ9811K）；箱式馬弗爐（BSW-612）；電熱鼓風(fēng)干燥箱（101-3EBS）；電子天平（BS244S）；堿式滴定管。

本試驗(yàn)水樣中的Fe2+由FeSO4·7H2O提供；無(wú)水Na2CO3、甲基橙、酚酞，均為分析純?cè)噭?；膨?rùn)土取自遼寧黑山縣萬(wàn)鵬膨潤(rùn)土礦，為鈉基膨潤(rùn)土；鋼渣取自山東某鋼廠。

1.2 實(shí)驗(yàn)方法

1.2.1 單因素實(shí)驗(yàn)方法

通過(guò)改變膨潤(rùn)土和鋼渣配比、Na2CO3用量、焙燒溫度、焙燒時(shí)間等因素，制備復(fù)合顆粒。向各個(gè)250 mL錐形瓶中加入1 g吸附劑和100 mL 50 mg·L-1的含F(xiàn)e2+的水樣，在20 ℃的溫度下以100 r·min-1的轉(zhuǎn)速振蕩反應(yīng)，每隔一定時(shí)間取出錐形瓶（20、40、60、90、120 min），取樣過(guò)濾，測(cè)定濾液中Fe2+的質(zhì)量濃度，計(jì)算吸附量。

1.2.2 正交實(shí)驗(yàn)方法

通過(guò)單因素實(shí)驗(yàn)確定復(fù)合顆粒吸附劑制備的主要影響因素，進(jìn)行正交試驗(yàn)。取不同的吸附劑1 g放入250 mL錐形瓶中，其他試驗(yàn)條件與單因素試驗(yàn)條件相同，采用極差分析和方差分析法對(duì)正交試驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行分析，確定最佳制備工藝。

2 結(jié)果與討論

2.1 膨潤(rùn)土與鋼渣配比對(duì)顆粒吸附劑性能的影響

在膨潤(rùn)土與鋼渣配比為9∶1、8∶2、7∶3、 6∶4、5∶5，Na2CO3用量為總質(zhì)量的5%，陳化12 h，焙燒粒徑為2 mm，焙燒溫度為500 ℃，焙燒時(shí)間為60 min的條件下，制備顆粒，再按1.2.1節(jié)所述進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。

由圖1可知，鋼渣越多，復(fù)合顆粒吸附劑對(duì)Fe2+的吸附量越大。這是因?yàn)槊擅撌厥獾亩嗣骟w結(jié)構(gòu)能夠很好地吸附Fe2+，同時(shí)鋼渣中的2CaO·SiO2和3CaO·SiO2水化后呈堿性，可以與Fe2+反應(yīng)生成Fe(OH)2，鋼渣越多生成的沉淀越多，對(duì)Fe2+的去除效果越好。綜合考慮選擇7∶3、6∶4、5∶5的配比做下一步正交試驗(yàn)。

圖1 不同配比的復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+吸附效果

2.2 Na2CO3用量對(duì)復(fù)合顆粒吸附劑性能的影響

在膨潤(rùn)土與鋼渣的配比為5∶5，Na2CO3用量分別為0、3%、5%、8%、10%，其他條件不變，制備復(fù)合顆粒，進(jìn)行實(shí)驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖2所示。

圖2 不同Na2CO3用量的復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+吸附效果

由圖2可知，隨著Na2CO3的增多，復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+的吸附量增大。這是因?yàn)镹a2CO3在水溶液中釋放CO32-可以與Fe2+反應(yīng)生成沉淀絡(luò)合物，絡(luò)合物不規(guī)則的包裹在復(fù)合顆粒表面，增加了比表面積，表面沉淀絡(luò)合物作為載體繼續(xù)吸附Fe2+，形成連續(xù)吸附-聚沉。綜合考慮，選擇Na2CO3用量為3%～8%做下一步正交試驗(yàn)。

2.3 焙燒溫度對(duì)復(fù)合顆粒吸附性能的影響

Na2CO3用量為總質(zhì)量的5%，焙燒溫度分別為400、450、500、550℃，其他條件不變下，制備復(fù)合顆粒，進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖3所示。

由圖3可知，隨著焙燒溫度的升高，復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+的吸附效果明顯下降。當(dāng)溫度低于550 ℃時(shí)，焙燒過(guò)程中主要失去顆粒表面水、內(nèi)部孔道中的水分及孔隙中的雜質(zhì)，減少了水膜阻力。同時(shí)顆粒中碳元素以及Na2CO3分解，水分和氣體排出，為吸附Fe2+提供了更多的吸附點(diǎn)位，吸附性能良好。綜合考慮，選擇焙燒溫度為450、500、550 ℃做下一步正交試驗(yàn)。

圖3 不同焙燒溫度的復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+吸附效果

2.4 焙燒時(shí)間對(duì)復(fù)合顆粒吸附性能的影響

焙燒溫度為500 ℃，焙燒時(shí)間分別為40、60、90、120 min，其他條件不變下，制備復(fù)合顆粒，進(jìn)行試驗(yàn)，試驗(yàn)結(jié)果如圖4所示。

圖4 不同焙燒時(shí)間的復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+吸附效果

由圖4可知，焙燒時(shí)間越長(zhǎng)，復(fù)合顆粒對(duì)Fe2+的吸附量減少。這是因?yàn)殡S著焙燒時(shí)間的延長(zhǎng)，Na2CO3不斷分解釋放CO2氣體能增加顆粒內(nèi)部的孔徑，降低內(nèi)比表面積，吸附性能下降。綜上，選擇顆粒的焙燒時(shí)間為40、60、90 min做下一步正交試驗(yàn)。

2.5 正交試驗(yàn)結(jié)果

對(duì)確定的主要影響因素進(jìn)行4因素3水平 L9（43）的正交試驗(yàn)，按1.3.2節(jié)方法進(jìn)行試驗(yàn)，正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)見(jiàn)表1，正交試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表2。將膨潤(rùn)土與鋼渣的配比和Na2CO3的用量作為誤差項(xiàng)進(jìn)行方差分析，結(jié)果如表3所示。

表1 正交試驗(yàn)設(shè)計(jì)表

表2 膨潤(rùn)土-鋼渣復(fù)合顆粒制備條件的正交試驗(yàn)結(jié)果

表3 對(duì)Fe2+的吸附量方差分析表

由表2和表3可知，各因素對(duì)Fe2+的吸附量影響由大到小順序?yàn)椋罕簾郎囟?、焙燒時(shí)間、膨潤(rùn)土與鋼渣的配比、Na2CO3用量，其中焙燒溫度的偏差平方和較大，對(duì)Fe2+吸附量的比74.133>（=0.01）(2,4)=18.00，說(shuō)明焙燒溫度對(duì)Fe2+吸附量的影響非常顯著。綜上，膨潤(rùn)土復(fù)合顆粒吸附劑的最佳制備工藝為A3B2C1D2，即膨潤(rùn)土與鋼渣的配比為5∶5、Na2CO3的比例為5%、焙燒溫度為450 ℃、焙燒時(shí)間為60 min。

3 結(jié) 論

膨潤(rùn)土復(fù)合顆粒吸附劑對(duì)100 mL 50 mg·L-1的Fe2+溶液的吸附量的單因素和正交試驗(yàn)表明，各因素對(duì)Fe2+的吸附量影響由大到小順序?yàn)椋罕簾郎囟?、焙燒時(shí)間、膨潤(rùn)土與鋼渣的配比、Na2CO3用量，焙燒溫度對(duì)Fe2+吸附量的影響非常顯著。膨潤(rùn)土復(fù)合顆粒吸附劑的最佳制備工藝條件為：膨潤(rùn)土與鋼渣的配比為5∶5、Na2CO3占比為5%、陳化時(shí)間為 12 h、焙燒粒徑為2 mm、焙燒溫度為450 ℃、焙燒時(shí)間為60 min。

[1]張學(xué)偉，朱福坤，張濤，等.膨潤(rùn)土-活性炭復(fù)合陶粒的制備及應(yīng)用研究[J].非金屬礦，2021，44（2）：65-67.

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Optimization of Preparation Process of Bentonite Composite Adsorbent by Orthogonal Test

1,2,1

（1. Shenyang Urban Construction University, Shenyang Liaoning 110167, China;2. Qingdao University of Technology, Qingdao Shandong 266033, China）

Bentonite and steel slag materials were used to prepare composite particle adsorbent, the influence of the ratio of bentonite to steel slag, dosage of admixture, roasting temperature, roasting time on Fe2+adsorption effect was investigated. The optimum preparation process of composite particle adsorbent was determined by single factor and multi-factor orthogonal method.The experimental results showed that the order of the influence factors on the adsorption capacity of Fe2+was as follows: the roasting temperature > the roasting time > the ratio of bentonite to steel slag > the amount of Na2CO3. The roasting temperature had significant effect on the adsorption capacity of Fe2+. The best preparation process conditions of bentonite composite granular adsorbent were as follows: the ratio of bentonite to steel slag 5:5, the ratio of Na2CO35%, the aging time 12h, the roasting particle size 2mm, the roasting temperature 450℃, the roasting time 60min.

Bentonite; Slag; Composite particle; Adsorption

TQ424

A

1004-0935（2022）02-0153-03

國(guó)家自然科學(xué)基金（項(xiàng)目編號(hào)：51174267、51174267）。

2021-07-21

耿莘惠（1989-），女，遼寧省沈陽(yáng)市人，實(shí)驗(yàn)師，碩士，2016年畢業(yè)于遼寧工程技術(shù)大學(xué)市政工程專(zhuān)業(yè)，研究方向：水污染控制理論與技術(shù)。