楊 帥，洪煜坤，劉 尉，王 航，肖集雄

(湖北工業(yè)大學太陽能高效利用及儲能運行控制湖北省重點實驗室，武漢 430068)

0 引 言

由于土地資源緊缺，GIS變電站和電纜線路在城市電網(wǎng)的比重不斷增大[1-3]。許多GIS變電站采用架空線路轉接電纜的混聯(lián)進線方式[4-6]，且電纜長度不一。以天津地區(qū)為例，短電纜長度在100 m左右，長電纜可達3 km以上。由于混聯(lián)進線結構有別于架空進線，過電壓波的傳播更加復雜，需分析混聯(lián)進線對GIS變電站侵入波過電壓的影響，并提出針對性防護措施。

國內外針對電纜-架空混聯(lián)線路過電壓進行較多研究，但主要集中在線路側分析。例如電纜護層連接方式對護層過電壓的影響[7-9]，混聯(lián)線路雷擊可靠性[10-11]以及混聯(lián)線路操作過電壓特性[12-15]等。由于海上風電系統(tǒng)多采用電纜-架空混聯(lián)出線，也有相關研究開展，包括雷電以及操作過電壓特性[16-19]。但這些研究主要考慮線路過電壓，大多采用電源模型等效成變電站，忽略了站內設備與接線影響。文獻[20]分析了某電纜出線變電站，連續(xù)兩次遭受雷擊的過電壓特點與防護措施。文獻[21]研究了GIS變電站進線電纜雷電過電壓的影響因素，包括電纜參數(shù)與避雷器安裝位置。GB 50064—2014《交流電氣裝置的過電壓保護和絕緣配合設計》[22]中，對66 kV及以上進線有電纜段的GIS變電站，防護雷電侵入波過電壓時，要求在電纜段與架空線路的連接處裝設避雷器，而電纜末端與GIS連接處并未要求安裝避雷器?，F(xiàn)有研究并未系統(tǒng)分析混聯(lián)進線對GIS變電站侵入波過電壓的影響，且現(xiàn)有標準對這種條件的防護要求尚不明確。出于安全性考慮，許多GIS變電站也在混聯(lián)進線側裝設避雷器。

為探究混聯(lián)進線對GIS變電站侵入波過電壓的影響，以指導相關防雷設計。本研究針對天津地區(qū)某220 kV GIS變電站，采用ATP-EMTP軟件[23-24]建立該變電站110 kV側模型以及混聯(lián)進線模型，對比了相同條件下架空進線與混聯(lián)進線的過電壓差異，分析了地線連接方式、電纜參數(shù)等對過電壓的影響，最終提出侵入波過電壓防護方案。

1 模型建立與過電壓對比

1.1 架空進線與混聯(lián)進線差異

圖1為變電站中混聯(lián)線路進線(單芯電纜)與架空進線示意圖。架空進線時，相線懸掛至站內門型塔，經(jīng)GIS套管接入；架空地線一般與變電站門型塔相連。混聯(lián)進線時，相線在電纜終端塔處轉為電纜，電纜經(jīng)轉接頭接入變電站；而地線終止于電纜終端塔，不與變電站相連。根據(jù)國標GB 50064-2014要求，混聯(lián)進線時需在電纜與架空連接處裝設避雷器，單芯電纜末端應經(jīng)金屬氧化物電纜護層保護器(CP)接地。

圖1 變電站兩種進線示意圖Fig.1 Schematic diagram of two kinds of inlet lines in substation

1.2 計算模型介紹

以某220 kV GIS變電站110 kV側實際尺寸進行建模，該站110 kV側主接線采用雙母線形式，有2組變壓器與8回進線，其中4回架空進線與4回混聯(lián)進線?；炻?lián)進線段總長2.2 km，共8基桿塔，1號塔為電纜終端塔，電纜長度為280 m。站內主變與GIS間也采用電纜連接，其中站內電纜型號為ZC-YJLW03-Z-64/110-1×1 600，線路側是ZC-YJLW03-Z-127/220-1×800。進線段架空導線型號為JL/G1A-400/35-48/7，地線型號為JLB40-100。

電纜與架空線路根據(jù)實際尺寸，皆采用J.Marti模型進行模擬[25-26]，其中電纜只考慮芯線、金屬護套與絕緣層。站內架空接線采用單相分布參數(shù)線路模型，其波阻抗為350 Ω，波速設置為光速。三相GIS母線采用不換位Clarke模型，根據(jù)實際尺寸建立。桿塔采用多波阻抗模型，分解成主材、斜材和橫擔，分別用波阻抗模擬[27-29]。

由于負極性雷擊占總雷擊次數(shù)的75%～90%，且負極性過電壓波沿線路傳播時衰減較小，故計算時只考慮負極性雷擊。雷電流波形參數(shù)為2.6 μs/50 μs，采用雙指數(shù)函數(shù)表達式。對于110 kV系統(tǒng)，直擊雷過電壓幅值要大于繞擊雷過電壓，計算只分析直擊雷情況。雷電流幅值為210 kA，波阻抗為300 Ω[30]。站內設備采用入口電容模擬，具體參數(shù)如表1。避雷器采用92型非線性電阻模型，其伏安特性數(shù)據(jù)如表2。以單進線-單母線-單變壓器作為過電壓侵入途徑，此時過電壓情況最為嚴重。

表1 站內主要設備入口電容數(shù)值Table 1 Inlet capacitance of main equipment in substation

表2 避雷器伏安特性Table 2 Volt ampere characteristics of arrester (kV)

1.3 過電壓對比

在混聯(lián)進線模型中，將280 km電纜修改為架空線路，在其他參數(shù)相同的條件下，且不考慮避雷器影響，對比架空進線與混聯(lián)進線時主變過電壓差異，結果如圖2。整體而言，280 km短電纜混聯(lián)進線時，主變過電壓幅值均高于架空進線。特別是雷擊電纜終端塔時，主變過電壓最高可達2 500 kV。由于兩種進線結構差異，造成主變過電壓幅值不同。即便過電壓波在電纜中的衰減更加顯著，但280 m短電纜情況下，站內侵入波過電壓十分嚴重。為此，筆者將從電纜終端塔地線與站內連接方式、電纜長度等方面分析這一現(xiàn)象。

圖2 架空進線和混聯(lián)線路進線主變上過電壓對比Fig.2 Comparison of overvoltage on transformer of overhead line and hybrid line

2 混聯(lián)進線過電壓影響因素分析

2.1 電纜終端塔地線連接方式

混聯(lián)進線時架空地線終止于電纜終端塔，并不與站內構架相連。而架空進線時，地線直接接入站內構架。地線連接方式對過電壓有較大影響，為此考慮地線不與變電站構架相連、地線與變電站構架相連和地線通過引下線接地3種方式，比較不同情況下站內主變過電壓幅值，如圖3所示。計算時不考慮避雷器影響。

圖3 主變上過電壓隨地線連接方式變化Fig.3 Overvoltage on transformer vs connection mode of ground wire

雷擊1至3號桿塔，地線不與變電站構架相連時，主變過電壓最高，其次為地線經(jīng)引下線接地；當?shù)鼐€與站內構架相連時，主變過電壓最低?，F(xiàn)有研究表明，地線與構架相連時，雷擊于1號桿塔，站內地網(wǎng)接地電阻較小，地線上過電壓傳至構架接地點處，會產(chǎn)生相反極性的反射波。由于1號桿塔與構架距離較近，該反射波會很快返回，從而限制塔頂電位。即使造成絕緣子閃絡，其過電壓也得以限制。地線經(jīng)引下線接地時，由于桿塔接地電阻大于站內地網(wǎng)接地電阻，相反極性的反射波幅值更小，對過電壓的限制弱一些。而地線不與變電站構架相連，處于斷開狀態(tài)時，沒有負反射波的抑制，同時會產(chǎn)生相同極性的反射波，進一步增大了過電壓幅值。隨著雷擊點與構架距離增加，相反極性的反射波傳播時間變長，其影響減弱，3種情況下的過電壓差異變小。

2.2 混聯(lián)進線中電纜長度

電纜長度是影響侵入波過電壓的關鍵因素。在混聯(lián)線路下，改變電纜長度，雷擊點設置在電纜終端塔；架空進線下，改變1號塔與構架間的線路長度，使得侵入波傳播距離一致。比較不同進線方式下，站內主變過電壓隨傳播距離的變化，如圖4。兩種進線方式下，主變過電壓都隨線路長度增加而減小，表明線路衰減逐漸增強。由于電纜線路對地電容更大，對過電壓波的衰減更加明顯。當電纜長度大于500 m時，混聯(lián)進線的過電壓幅值小于架空進線。但由于混聯(lián)進線地線連接方式的影響，雷擊點處產(chǎn)生的過電壓幅值更高。電纜長度小于500 m時，其衰減程度弱于幅值增加程度，此時混聯(lián)線路過電壓要大于架空線路。

圖4 主變上過電壓隨進線長度變化Fig.4 Overvoltage on transformer vs length of inlet line

2.3 電纜首端安裝避雷器

國標要求在電纜首端，與架空線路相連處安裝線路避雷器，從而對過電壓進行限制。圖5為雷分別擊于前3基桿塔，電纜首端有無避雷器時，站內主變與GIS入口的過電壓幅值。

圖5 電纜首端避雷器對過電壓影響Fig.5 Influence ofcable entrance arrester on overvoltage

雷擊1號桿塔時，電纜首端裝設避雷器后，會一定程度上降低侵入變電站的過電壓幅值，但效果并不明顯。由于避雷器與桿塔共同接地，當電纜終端塔遭受雷擊時，桿塔電位升高，會降低避雷器兩端電位差，使得避雷器無法充分動作，不能有效限制過電壓幅值。當雷擊于其他桿塔時，電纜首端避雷器動作更充分，從而限制過電壓幅值。

3 防雷保護優(yōu)化方案

3.1 電纜末端裝設避雷器

由上面的分析可知，對于短電纜混聯(lián)進線的情況，即便安裝了電纜首端避雷器，雷擊于前幾基桿塔，依舊會產(chǎn)生較大的過電壓。國標并未要求在電纜末端或進線側安裝避雷器，如果首端避雷器故障或老化失效，GIS變電站將面臨嚴重的過電壓威脅。根據(jù)國標與該變電站實際情況，分別在電纜首端、主變側與母線CVT處裝設避雷器。圖6為該避雷器配置下，雷擊電纜終端塔時，GIS入口、主變以及母線CVT處過電壓幅值隨電纜長度的變化。

圖6 電纜長度對過電壓影響Fig.6 Influence of cable length onovervoltage

由于母線CVT和主變壓器處都裝設避雷器，可以充分保護相關設備，但GIS入口處過電壓幅值超過耐受值，會引起套管等設備損壞。當電纜長度大于1 km，GIS入口處過電壓才能得到有效限制。圖7為電纜末端裝設避雷器后，GIS入口過電壓幅值隨電纜長度的變化。此時，GIS入口的過電壓幅值得到了很好的限制。同時進線側開關可能處于熱備用狀態(tài)等，因此短電纜混聯(lián)進線時，需考慮在電纜末端或進線側安裝避雷器。

圖7 電纜末端避雷器對過電壓影響Fig.7 Influence ofcable end arrester on overvoltage

3.2 降低終端塔接地電阻

電纜首端避雷器可有效防護雷擊其他桿塔的過電壓，雷擊終端塔時會造成避雷器動作不充分。為此，需降低終端塔接地電阻。圖8為雷擊1號塔，改變其接地電阻時，主變過電壓幅值的變化，此時站內未配置避雷器。當電纜終端塔接地電阻逐漸變小時，經(jīng)桿塔入地的雷電流變大，而經(jīng)導線侵入變電站的電流就相應減小。同時避雷器兩端電壓差變大，其動作更加充分，侵入站內過電壓幅值降低。

圖8 主變上過電壓隨終端塔接地電阻變化Fig.8 Overvoltage on transformer vs grounding resistance of terminal tower

4 結 論

采用ATP-EMTP軟件，分析了雷擊過電壓經(jīng)混聯(lián)進線侵入GIS變電站的情況，得到如下結論：

1)混聯(lián)進線方式下，地線終止于電纜終端塔，沒有相反極性的反射波抑制，同時會產(chǎn)生相同極性的反射波，從而增強過電壓幅值。當電纜線路較短時，電纜對過電壓的衰減程度較弱，會造成混聯(lián)進線時過電壓幅值高于架空進線。

2)雷擊電纜終端塔時，混聯(lián)線路電纜首端避雷器難以充分動作，當電纜較短時，無法有效保護GIS入口。

3)電纜末端裝設避雷器后，可以很好限制GIS入口過電壓。同時進線側開關可能處于熱備用狀態(tài)等，因此短電纜混聯(lián)進線時，需考慮在電纜末端或進線側安裝避雷器。