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        鋼橋面板縱肋雙面焊縫疲勞裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子

        2022-02-24 04:09:52張亞海郭寶圣張衛(wèi)國陳方懷
        關(guān)鍵詞:斷裂力學(xué)雙面頂板

        張亞海,郭寶圣,張衛(wèi)國,陳方懷

        (1.中交路橋華東工程有限公司,上海 201210;2. 江西省交通運(yùn)輸科學(xué)研究院有限公司,南昌 330200;3. 湖南工業(yè)大學(xué) 土木工程學(xué)院,湖南 株洲 412007)

        1 應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算理論

        Yau等[18]最先提出了計(jì)算3種斷裂模式的應(yīng)力強(qiáng)度因子(KⅠ、KⅡ和KⅢ)的M-積分法,M-積分法的表達(dá)式為

        (1)

        (2)

        式中:σij是應(yīng)力張量;εij是應(yīng)變張量;上標(biāo)1、2分別代表實(shí)際場(chǎng)和輔助場(chǎng)。

        M-積分與材料屬性以及應(yīng)力強(qiáng)度因子K之間的關(guān)系為

        (3)

        因此,

        (4)

        KⅠ、KⅡ和KⅢ可由式(4)通過有限元計(jì)算得到。

        在有限元模型中引入疲勞裂紋的方法是進(jìn)行斷裂力學(xué)分析的前提。三維斷裂力學(xué)分析軟件FRANC3D采用自適應(yīng)網(wǎng)格重新劃分技術(shù),可以簡(jiǎn)單高效地引入任意形狀的初始裂紋并聯(lián)合有限元通用軟件ABAQUS進(jìn)行求解。FRANC3D-ABAQUS交互技術(shù)包括ABAQUS建模分析和FRANC3D斷裂力學(xué)分析兩部分,其工作流程如圖1所示。

        圖1 FRANC3D-ABAQUS交互工作流程

        為驗(yàn)證FRANC3D-ABAQUS求解疲勞裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子K的準(zhǔn)確性與可行性,以含半橢圓表面裂紋的有限厚度板為研究對(duì)象,建立三維斷裂力學(xué)有限元模型來計(jì)算裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子,如圖2所示。將不同半橢圓表面裂紋參數(shù)的應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算結(jié)果與Raju-Newman手冊(cè)[19]的理論值進(jìn)行對(duì)比,如圖3所示。結(jié)果表明,有限元計(jì)算結(jié)果與理論值較吻合,最大相對(duì)誤差小于2.0%,表明基于FRANC3D-ABAQUS計(jì)算三維斷裂問題的裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子可行,具有較高的精度。

        圖2 有限元模型

        圖3 FRANC3D計(jì)算值與Raju-Newman理論值對(duì)比

        圖4 頂板縱肋單面焊縫焊根疲勞裂紋[20]

        圖5 雙面焊接構(gòu)造[21]

        圖6 裂紋形式示意圖

        3.1 工程概況

        圖7 頂板U肋焊縫細(xì)節(jié)(單位:mm)

        3.2 有限元模型

        圖8 正交異性鋼橋面板有限元模型(單位:mm)

        3.3 加載工況

        圖9 加載工況(單位:mm)

        進(jìn)行應(yīng)力分析的主要目的是:表征移動(dòng)車輛荷載下鋼橋面板節(jié)段整體模型焊接細(xì)節(jié)的應(yīng)力分布規(guī)律,確定最不利加載位置;應(yīng)力分析結(jié)果施加到含裂紋實(shí)體子模型邊界上,用于裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子計(jì)算。

        4.1 應(yīng)力歷程分析

        圖10 單面焊縫細(xì)節(jié)橫向應(yīng)力歷程曲線

        圖11 雙面焊縫細(xì)節(jié)橫向應(yīng)力歷程曲線

        4.2 最大拉應(yīng)力分析

        圖12 焊縫細(xì)節(jié)最大拉應(yīng)力比較

        5 焊縫疲勞裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子分析

        5.1 兩種焊縫細(xì)節(jié)疲勞裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子對(duì)比

        在最不利荷載工況(HL3)下,單面焊縫和雙面焊縫各細(xì)節(jié)處的裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子分析如圖13、圖14所示,其中,KⅠ、KⅡ、KⅢ分別為Ⅰ型(張開型)、Ⅱ型(滑開型)、Ⅲ型(撕開型)疲勞裂紋的應(yīng)力強(qiáng)度因子。

        圖13 單面焊縫細(xì)節(jié)疲勞裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子

        圖14 雙面焊縫細(xì)節(jié)疲勞裂紋應(yīng)力強(qiáng)度因子

        圖15 疲勞裂紋最大應(yīng)力強(qiáng)度因子比較

        5.2 焊縫熔透率對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        圖16 焊縫熔透率對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        5.3 頂板厚度對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        圖17 頂板厚度對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        5.4 裂紋形態(tài)比對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        圖18 裂紋形態(tài)比對(duì)應(yīng)力強(qiáng)度因子的影響

        6 結(jié)論

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