向文欣,祁爽,,,王永剛,寧方卯,祁磊,薛飛,蔡力勛,余偉煒,梅金娜,師金華
(1.臺(tái)山核電合營有限公司,廣東 江門 529200;2.西南交通大學(xué),成都 610031;3.蘇州熱工研究院有限公司,江蘇 蘇州 215008)
我國在役和在建的核電站以壓水堆型為主,反應(yīng)堆建造過程中,各種關(guān)鍵結(jié)構(gòu)(如蒸汽發(fā)生器、反應(yīng)堆壓力容器等)廣泛采用焊接接頭進(jìn)行連接。鎳基合金(如182、82、52合金等)及奧氏體不銹鋼(如308L、309L等)由于其良好的耐高溫腐蝕、較好的高溫力學(xué)性能和可焊性等,而被用作主要的焊接用合金材料。根據(jù)焊接合金材料及其所連接基體材料的不同,分為同種金屬焊接接頭與異種金屬焊接接頭(Dissimilar metal weld joint, DMWJ)。核島內(nèi)的大型承壓設(shè)備(如蒸汽發(fā)生器、反應(yīng)堆壓力容器等),由于出口接管材料為具有不銹鋼覆層的低合金鋼,一回路主管道材料為奧氏體不銹鋼,因而在焊接接頭中存在鎳基合金焊材/不銹鋼與鎳基合金焊材/低合金鋼異種金屬焊接結(jié)構(gòu),以及不銹鋼焊材/低合金鋼DMW結(jié)構(gòu)與不銹鋼焊材/不銹鋼同種金屬焊接結(jié)構(gòu)。DMWJ制造工藝復(fù)雜,制造難度大,材料在焊接時(shí)可能產(chǎn)生氣孔、裂紋、未熔合等缺陷,且長期服役在高溫、高壓水腐蝕環(huán)境中,由于焊接殘余應(yīng)力的存在,服役過程中設(shè)備易產(chǎn)生缺陷。若DMWJ失效,將對(duì)核電站的安全運(yùn)行將造成不可估量的損失。自20世紀(jì)90年代在DMW接頭內(nèi)發(fā)現(xiàn)裂紋起,各國科研人員即將其列為影響設(shè)備安全的重要問題,開展大量研究,并在核電設(shè)備安全評(píng)估規(guī)范中對(duì)其進(jìn)行評(píng)估,以確定其是否能夠繼續(xù)安全使用。由于安全端與等直徑的主管道不同,其在管嘴處的厚度和半徑均發(fā)生幾何變化,且異種金屬焊接接頭的母材是由兩種不同材料構(gòu)成,屈服性能差異大。焊接接頭包含母材、熱影響區(qū)、焊縫等,其組織結(jié)構(gòu)存在材料性能不均勻性、力學(xué)性能不均勻性、由焊接缺陷引起的焊接裂紋和幾何結(jié)構(gòu)不連續(xù)性,給直接利用各種材料的出廠數(shù)據(jù)預(yù)測實(shí)際結(jié)構(gòu)中的裂紋擴(kuò)展歷程帶來困難。因此,獲取DMWJ的局部力學(xué)性能對(duì)核安全尤為重要,其中DMWJ局部應(yīng)變測量是獲取其局部力學(xué)性能的難題。在力學(xué)測試領(lǐng)域,常用的應(yīng)變測量方法在測量方式上可分接觸式測量與非接觸式測量。其中,接觸式測量又稱機(jī)械測量,即利用傳感器彈性元件接觸被測物體表面,以獲取其坐標(biāo)數(shù)據(jù)的測量方法,采用常規(guī)電阻應(yīng)變式的位移或應(yīng)變引伸計(jì)。該技術(shù)十分成熟,已廣泛應(yīng)用于工程測量中。非接觸式測量則包括激光測量、電容測量和數(shù)字圖像相關(guān)(Digital image correlation, DIC)測量等多種方法。其中,DIC技術(shù)具有“非接觸”與表面“全場”位移信息的特點(diǎn),是目前工程界應(yīng)用中最有發(fā)展前途的3D數(shù)據(jù)采集方法。
精確的材料力學(xué)性能表征有助于理解DMWJ復(fù)雜的局部損傷斷裂行為,同時(shí)與局部組織相關(guān)的力學(xué)性能是結(jié)構(gòu)完整性分析的基本輸入?yún)?shù)。因此,國內(nèi)外學(xué)者對(duì)DMWJ的力學(xué)性能表征進(jìn)行了研究。Jang等對(duì)材料為SA508-Alloy82/182-TP316的DMWJ進(jìn)行了力學(xué)表征,通過微拉伸、硬度及斷裂試驗(yàn)發(fā)現(xiàn),DMWJ在寬度和厚度方向上力學(xué)性能不均勻。Blouin指出,做力學(xué)表征試驗(yàn),通常要耗費(fèi)大量的材料,這些材料通常難以得到或者比較昂貴。Blouin、Ancelet等從DMWJ的各個(gè)位置(母材、熱影響區(qū)、焊縫等)取出一些小拉伸試樣,發(fā)展了一種采用激光感應(yīng)器和特定形狀試樣的方法,用于確定焊接接頭局部區(qū)域的應(yīng)力-應(yīng)變曲線。NESC-III的VTT從多種焊接接頭局部位置加工了小尺寸平板試樣,得到了DMW接頭的局部拉伸力學(xué)性能。綜上所述,對(duì)于DMWJ材料力學(xué)性能表征主要集中在早期的核電材料和結(jié)構(gòu),對(duì)于新一代EPR機(jī)組DMWJ材料和結(jié)構(gòu)的力學(xué)性能還缺乏系統(tǒng)的研究。
文中以壓水堆核電機(jī)組蒸汽發(fā)生器一次側(cè)管嘴與安全端DMWJ為研究對(duì)象,采用等直圓棒拉伸試樣(Round-bar-tensile-specimens, RBTS),獲得蒸汽發(fā)生器接管材料20MND 5的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,以驗(yàn)證基于DIC技術(shù)獲取DMWJ平板拉伸試樣(Flat-tensile-specimens, FTS)單軸拉伸力學(xué)性能的正確性和精確性。為我國三代壓水堆核電站DMWJ的設(shè)計(jì)、安全評(píng)定及壽命管理提供了更為精確的輸入數(shù)據(jù)。
壓水堆核電機(jī)組蒸汽發(fā)生器一次側(cè)接管和安全端的材料分別為20MND 5低合金鋼和Z2 CND 18.12氮控奧氏體不銹鋼。以INCONEL 52為焊料,采用全自動(dòng)窄間隙鎢極氬弧焊制備了DMWJ。焊縫的寬度為9.5~11 mm,DMWJ的厚度約為97 mm。蒸汽發(fā)生器一次側(cè)接管的內(nèi)表面為8 mm厚的308L/309L不銹鋼堆焊層。
蒸汽發(fā)生器接管母材20MND 5的RBTS的尺寸如圖1a所示,其等直段直徑和長度分別為6 mm和30 mm,共2個(gè)試樣。DMWJ的FTS的尺寸如圖1b所示,焊縫位于試樣中心,其等直段寬度為8 mm,厚度為1 mm,長度為30 mm,共3個(gè)試樣。
圖1 構(gòu)型尺寸Fig.1 The dimensions of configuration
RBTS單軸拉伸試驗(yàn)設(shè)備為MTS Landmark 370.50(500 kN)電液伺服材料試驗(yàn)機(jī),控制系統(tǒng)為TestStar II。采用標(biāo)距為20 mm、量程為–10%~20%的應(yīng)變引伸計(jì)MTS634.31F-21測量RBST標(biāo)距段的應(yīng)變,試驗(yàn)設(shè)備精度為0.5。試驗(yàn)過程中采用位移控制。FTS拉伸試驗(yàn)設(shè)備為SHIMADZU AG-IS(30 kN)材料試驗(yàn)機(jī)。采用標(biāo)距為25 mm、量程為–10%~25%的應(yīng)變引伸計(jì)3542-025M-025-ST測量FTS標(biāo)距段的應(yīng)變,精度為0.5。試驗(yàn)過程中采用位移控制。同時(shí),采用德國GOM公司4 M三維光學(xué)動(dòng)態(tài)全場應(yīng)變測試系統(tǒng)ARAMIS,測量FTS表面應(yīng)變,可實(shí)現(xiàn)與拉伸試驗(yàn)設(shè)備同步數(shù)據(jù)采集。
試驗(yàn)前,根據(jù)需要測量的視野大小,選用的標(biāo)定板尺寸為55 mm×44 mm,并對(duì)鏡頭間距、通光量等進(jìn)行調(diào)節(jié),然后對(duì)設(shè)備進(jìn)行標(biāo)定。標(biāo)定板及FTS試驗(yàn)測試現(xiàn)場如圖2所示。用白色啞光漆噴涂在FTS表面,待其自然風(fēng)干,再用墨水噴槍在試樣表面制作出大小均勻、形狀不一、可識(shí)別的散斑,如圖3所示。在試驗(yàn)開始前,先在軟件中進(jìn)行拍照分析,確認(rèn)變形可識(shí)別后,再開始試驗(yàn)。
圖2 標(biāo)定板及FTS試驗(yàn)測試現(xiàn)場Fig.2 The site of calibration plate and the FTS test
圖3 制作散斑后的FTSFig.3 The FTS after making speckles
20MND 5和DMWJ的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖4所示。由圖4可知,通過2個(gè)RBTS獲得的低合金鋼20MND5的應(yīng)力-應(yīng)變曲線基本重合,通過3個(gè)FTS獲得的DMWJ的應(yīng)力-應(yīng)變曲線較為接近,故母材及焊縫材料的分散性較小。單軸拉伸結(jié)果見表1。
表1 20MND 5和DMWJ的單軸拉伸結(jié)果Tab.1 The tensile testing results of 20MND 5 and DMWJ
圖4 單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.4 The tension stress-strain curves
通過引伸計(jì)測量標(biāo)距段內(nèi)的平均應(yīng)變,獲得的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線如圖5所示。與通過DIC技術(shù)測量試樣標(biāo)距段表面平均應(yīng)變獲得的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線進(jìn)行比對(duì),二者基本重合,進(jìn)一步驗(yàn)證了DIC技術(shù)的精確性。
圖5 DMWJ的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線Fig.5 The tension stress-strain curves of DMWJ
通過DIC技術(shù)的添加截面線功能,可獲得截面線上任意點(diǎn)在任意時(shí)刻的應(yīng)變,然后通過數(shù)據(jù)后處理,可以獲得截面線上選定點(diǎn)的應(yīng)變變化。通過RBTS試驗(yàn)和基于DIC技術(shù)的FTS試驗(yàn),獲取的低合金鋼20MND 5母材應(yīng)力-應(yīng)變的關(guān)系曲線對(duì)比結(jié)果如圖6所示。由圖6可知,通過DIC技術(shù)可精確測量DMWJ局部單軸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,對(duì)于三代壓水堆核電站DMWJ的設(shè)計(jì)、安全評(píng)定及壽命管理具有重要意義。
圖6 RBTS試驗(yàn)和FTS試驗(yàn)獲取的20MND 5的應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系曲線比對(duì)結(jié)果Fig.6 The comparison results of 20MND 5 stress-strain curves obtained by RBTS tests and FTS tests
通過DIC技術(shù)獲得單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線和通過引伸計(jì)測量獲得結(jié)果相吻合,特別地,通過DIC技術(shù)可以觀測到整個(gè)拉伸試驗(yàn)過程中試樣的全場應(yīng)變、產(chǎn)生應(yīng)力集中的部位、發(fā)生破斷的整個(gè)過程。圖7為拉伸應(yīng)變?yōu)?0%、開始頸縮和臨斷時(shí)刻的FTS表面應(yīng)變?cè)茍D,可以看到,試樣在焊縫位置產(chǎn)生頸縮,從而失效。
圖7 FTS表面應(yīng)變?cè)茍DFig.7 The strain cloud maps of FTS
在ARAMIS后處理軟件中,在試樣中線位置建立截面線,提取各階段截面線上各點(diǎn)的應(yīng)變數(shù)據(jù),通過編程處理,獲取不同應(yīng)變時(shí)刻截面線上應(yīng)變曲線,如圖8所示。拉伸的最初階段,試樣等直段的應(yīng)變無顯著差異;但隨著拉伸位移的增加,開始在焊縫中間及焊縫熔合線附近產(chǎn)生應(yīng)力集中;位移繼續(xù)增加,在焊縫位置發(fā)生頸縮,直至最終破斷。
圖8 截面線上的應(yīng)變趨勢Fig.8 The strain trend of DMWJ -3# section line at different moments
針對(duì)核電站蒸汽發(fā)生器接管與安全端異種金屬焊接接頭,采用等直圓棒拉伸試樣,獲得蒸汽發(fā)生器接管材料20MND 5的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,基于數(shù)字圖像(Digital image correlation, DIC)相關(guān)技術(shù),采用平板拉伸試樣獲取DMWJ單軸拉伸力學(xué)性能,母材及焊縫材料的分散性較小。采用等直圓棒拉伸試樣獲得20MND 5的單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變關(guān)系,驗(yàn)證了基于DIC技術(shù)獲取異種金屬焊接接頭單軸拉伸應(yīng)力-應(yīng)變曲線的正確性和精確性。
文中首次將DIC技術(shù)成功應(yīng)用于壓水堆核電機(jī)組焊接接頭的應(yīng)變測量,獲得了蒸汽發(fā)生器接管安全端異種金屬焊接接頭區(qū)域不同加載時(shí)刻的應(yīng)變場分布云圖??芍S著拉伸位移的增加,在焊縫中間及焊縫熔合線附近產(chǎn)生了應(yīng)力集中,然后在焊縫位置發(fā)生頸縮,最終破斷。
DIC技術(shù)對(duì)該部件應(yīng)變測量的成功應(yīng)用,為后續(xù)在役核電設(shè)備上焊接接頭的安全評(píng)估、剩余壽命預(yù)測等提供了新的方法和途徑。