劉郭斌

（山西西山晉興能源有限責(zé)任公司，山西 興縣 033600）

煤炭資源在我國一次能源結(jié)構(gòu)中的占比超過6成，同時存在堅(jiān)硬頂板的煤層占據(jù)很大的比例。堅(jiān)硬頂板的存在使得礦井開采過程中極易形成懸頂，而大面積的懸頂嚴(yán)重威脅著礦井的正常生產(chǎn)，同時由于堅(jiān)硬頂板的存在使得留煤柱開采的礦井需要加大煤柱的寬度來保證礦井的安全開采，這無疑使得煤炭資源出現(xiàn)浪費(fèi)的情況，所以解決礦井堅(jiān)硬問題是保證礦井安全生產(chǎn)的重要任務(wù)，所以本文對堅(jiān)硬頂板沿空留巷充填體的變形進(jìn)行研究，為礦井正產(chǎn)生產(chǎn)及安全提供一定的參考。

1 礦井概況及理論分析

斜溝礦位于山西省興縣北50 km處，礦區(qū)南北長約2 km，東西寬約3～4 km，礦井面積約88.6 km2礦井設(shè)計(jì)生產(chǎn)能力15.0 Mt/a。18108工作面現(xiàn)在主要開采8煤層。煤層厚度為3.48～6.76 m，煤層厚度為5.29 m，屬于厚煤層。隨著采掘深度的增加，影響巷道穩(wěn)定性的各種問題逐步凸顯，特別是復(fù)雜堅(jiān)硬頂板極難發(fā)生垮落，形成大面積的懸頂，威脅著礦山的生產(chǎn)。

沿空留巷頂板活動主要分為三個階段，其中過渡期階段內(nèi)頂板活動最為劇烈，巷道內(nèi)部圍巖變形幅度明顯。所以對過渡階段內(nèi)巷道覆巖斷裂變形情況進(jìn)行分析，根據(jù)斷裂線位置的不同可將其分為三種，一為頂板斷裂位置在實(shí)體煤側(cè)；二為斷裂位置位于巷道的上方；三為斷裂位置位于采空區(qū)側(cè)。其中基本頂斷裂位置位于實(shí)體煤柱側(cè)，此時工作面沒有得到有效的支護(hù)，充填體無法支撐基本頂?shù)南鲁?，此時充填體變形最大；基本頂?shù)臄嗔盐恢梦挥谙锏赖纳戏?，此時覆巖發(fā)生較大的離層，充填體的變形基于其他兩種斷裂形式之間；斷裂位置位于采空區(qū)側(cè)此時是由于充填體支護(hù)強(qiáng)度較大且支護(hù)較為及時，此時覆巖不發(fā)生較大的變形，基本頂?shù)臄嗔蜒刂煽諈^(qū)進(jìn)行有順序的斷裂。從以上分析可以得出，在進(jìn)行沿空留巷充填時，將基本頂斷裂位置控制在采空區(qū)側(cè)對留巷最為有利，所以對基本頂斷裂在采空區(qū)側(cè)進(jìn)行模擬研究[1]。

2 數(shù)值模型構(gòu)建

結(jié)合斜溝礦18108工作面地質(zhì)條件，對切頂卸壓沿空留巷進(jìn)行數(shù)值模擬，首先進(jìn)行模型的建立，選定UDEC數(shù)值模擬軟件進(jìn)行模擬計(jì)算，根據(jù)實(shí)際地質(zhì)情況進(jìn)行模型建立，模型的尺寸為100 m×53 m，斷面尺寸設(shè)定為4.5 m×3 m，充填體的高度是設(shè)定為與煤層開采高度相同為3 m，對模型進(jìn)行物理參數(shù)設(shè)定，完成模型的物理參數(shù)設(shè)定后對應(yīng)力條件進(jìn)行設(shè)定，在模型的上端施加垂直的均布載荷，根據(jù)計(jì)算覆巖高度及容重得出均布載荷數(shù)值為5.5 MPa，模型選定為庫倫摩爾模型為本次模擬的本構(gòu)模型，限制模型上下左右的位移，設(shè)定為固定約束，完成模型的初步設(shè)定后，對模型進(jìn)行模擬計(jì)算[2]。

3 數(shù)值模擬分析

首先對18108工作面切頂卸壓的可行性進(jìn)行研究，對未進(jìn)行切頂卸壓與切頂卸壓后的沿空留巷情況進(jìn)行模擬，切頂卸壓的切頂角度設(shè)定為35°，如下頁圖1所示為切頂卸壓前后垂直應(yīng)力分布云圖。

圖1 切頂卸壓前后圍巖應(yīng)力分布云圖

從圖1中可以看出，當(dāng)未進(jìn)行切頂卸壓時，此時頂板未發(fā)生充分垮落，形成較大面積的頂板，使得充填體最大的垂直應(yīng)力為15 MPa，當(dāng)對頂板進(jìn)行切頂卸壓后，此時的巷道頂板發(fā)生充分垮落，應(yīng)力集中現(xiàn)象明顯減小，巷幫充填體的垂直應(yīng)力峰值為9 MPa，可以看出經(jīng)過切頂卸壓后，充填體的垂直應(yīng)力峰值有了明顯下降，下降了6 MPa，這是由于巷道頂板的應(yīng)力在經(jīng)過切頂卸壓后有了明顯的降低，而采空區(qū)完成垮落后，垮落的矸石充分填充采空區(qū)，使得采空區(qū)進(jìn)一步被支護(hù)，起到了較好限制頂板下沉現(xiàn)象，同時使得充填體的支撐壓力得到較大幅度的降低[3]。對切頂角度對沿空留巷圍巖的穩(wěn)定性的影響進(jìn)行研究，合理的切頂卸壓角度能夠使得選定按照制定方向發(fā)生垮落，當(dāng)切頂角度較小時，此時由于切頂需要的能量較大，頂板發(fā)生垮落的難度增加，而當(dāng)切頂角度較大時，此時選定角度增加，頂板的下沉較難控制，所以本文對切頂角度15°、20°、25°、30°、35°、40°等6個角度下的巷道圍巖應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)行分析，巷道圍巖應(yīng)力應(yīng)變隨切頂卸壓角度變化趨勢如圖2所示。

圖2 不同切頂角度下充填體應(yīng)力應(yīng)變圖

如圖2-1所示可以看出，巷幫充填體的垂直應(yīng)力隨著距離充填體巷旁側(cè)的距離的增加大致呈現(xiàn)出先增大后減小的趨勢，可以看出在充填體的兩側(cè)由于受到應(yīng)力作用，出現(xiàn)一定程度的破壞，使得應(yīng)力傳遞至充填體的中部。同時隨著切頂角度的增加垂直應(yīng)力值大致呈現(xiàn)出先減小后增大的趨勢，充填體的垂直應(yīng)力峰值最小值為切頂卸壓角度為30°時，按照切頂卸壓角度的增加，巷旁充填體內(nèi)部的垂直應(yīng)力峰值依次為13 MPa、11 MPa、10 MPa、8 MPa、9 MPa、11 MPa，出現(xiàn)這一現(xiàn)象的原因是由于在切頂卸壓角度30°以下時，此時隨著切頂卸壓角度的增大采空區(qū)充實(shí)效果最佳，而在切頂卸壓角度30°以上時，此時的由于切頂角度較大，使得懸頂較長，使得覆巖壓力增大，巷旁充填體的應(yīng)力也有所增大。觀察圖2-2可以看出，當(dāng)切頂卸壓角度小于30°時，此時隨著切頂卸壓角度的增大充填體變形量逐步減小，巷道的底鼓量及頂板下沉量也相對減小，而當(dāng)切頂角度大于30°時，此時由于充填體內(nèi)部應(yīng)力較大的原因，使得巷道圍巖變形量有所增大，當(dāng)切頂角度為30°時，此時的頂板下沉量、底板底鼓量、充填體變形量、實(shí)體煤幫變形量均為最小值，最小值分別為202 mm、272 mm、254 mm、228 mm。可以看出，當(dāng)切頂卸壓角度為30°時切頂卸壓效果最佳。

對切頂高度對沿空留巷圍巖的穩(wěn)定性的影響進(jìn)行研究，合理的切頂卸壓高度能夠使得巷道穩(wěn)定性得到較好的提升，因此本文選定切頂卸壓高度分別為6 m、8 m、10 m和12 m進(jìn)行研究，對比不同切頂卸壓高度下圍巖的穩(wěn)定性。巷道圍巖應(yīng)力應(yīng)變隨切頂卸壓高度變化趨勢如圖3所示。

圖3 不同切頂高度下充填體應(yīng)力應(yīng)變圖

從圖3可以看出，相同切頂卸壓高度下隨著距充填體距離的增加，充填體垂直應(yīng)力值呈現(xiàn)先增大后減小的趨勢，出現(xiàn)這一現(xiàn)象仍是由于充填體兩側(cè)發(fā)生一定的破壞，使得載荷壓力施加于充填體中部，造成中部應(yīng)力值偏大。同時對比不同切頂卸壓高度下充填體垂直應(yīng)力值發(fā)現(xiàn)，隨著切頂卸壓高度的增大，充填體垂直應(yīng)力呈現(xiàn)出先減小后增大的趨勢，在切頂卸壓高度為10 m時取到巷旁充填體峰值的最小值為8 MPa。同樣的對比不用切頂高度下圍巖的變形情況，發(fā)現(xiàn)隨著切頂高度的增大巷道圍巖的變形情況呈現(xiàn)出先增大后平穩(wěn)的趨勢，所以一味的增大切頂高度并不會無限制降低巷道圍巖變形，所以切頂卸壓最佳的高度為10 m，此時頂板下沉量、底板底鼓量、充填體變形量、實(shí)體煤幫變形量均為最小值，最小值分別為206 mm、276 mm、252 mm、226 mm。

4 結(jié)論

1）通過對比斜溝礦18108工作面切頂前后沿空留巷充填體垂直應(yīng)力云圖發(fā)現(xiàn)，經(jīng)過切頂卸壓后充填體垂直應(yīng)力有了較大幅度降低。

2）通過對不同切頂角度下巷道圍巖應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)當(dāng)切頂角度為30°時，此時的頂板下沉量、底板底鼓量、充填體變形量、實(shí)體煤幫變形量均為最小值。通過對不同切頂高度下巷道圍巖應(yīng)力應(yīng)變進(jìn)行分析，發(fā)現(xiàn)當(dāng)切頂高度為10 m時巷道穩(wěn)定性最佳。