趙雪斌，路振毅，唐順兵

（山西太鋼不銹鋼股份有限公司煉鐵廠，山西 太原 030003）

自2013年太鋼袁家村鐵礦投產后，太鋼1800 m3高爐球團比例由20%逐步提高至30%。進入2019年，在嚴峻的環(huán)保形勢下，公司生產物流組織模式發(fā)生巨大變化，高爐使用球團比例進一步提高至35%～40%。球團比例升高后，其軟熔性能差、滾動性強、平均粒度小等特點對煤氣流分布產生不良影響，造成生產中壓差升高，爐況穩(wěn)定性變差。通過對1 800 m3高爐合理匹配造渣制度與熱制度，裝料制度與送風制度，消除了高比例球團對爐況的影響，保證了爐況在大比例球團條件下的長期穩(wěn)定順行。

1 1 800 m3高爐原料條件

1.1 爐料結構

太鋼1800m3高爐爐料結構為燒結礦+球團礦+少量生礦。2013年以前，主要的原料質量配比為74%～79%的燒結礦、16%～21%的球團礦、0～6%的生礦。2013年以后，由于太鋼袁家村鐵礦投產，太鋼高爐提高球團礦比例至30%左右，同時基本停用生礦。太鋼1 800 m3高爐爐料結構變化情況如圖1所示。

圖1 2007年—2結01構9變年化太情鋼況1 800 m3高爐爐料

2019年以來，受到環(huán)保管控的影響，太鋼燒結機產量降低，各高爐提高球團礦比例，1 800 m3高爐球團礦比例升高至31%～35%，短時間內達到41%。2019年1800m3高爐爐料結構變化情況如圖2所示。

圖2 2019年1月結—構10變月化太情鋼況1 800 m3高爐爐料

1.2 球團礦冶金性能

太鋼自產袁家村球團礦為酸性球團礦，高溫冶金性能不佳，軟熔溫度偏低，成渣早。袁家村球團抗壓強度不高，大于2 000 N/個的比例為72%～77%，滾向邊緣和中心的球團礦會過早熔化，易與爐墻形成黏結，影響爐料透氣性。1 800 m3高爐使用的袁家村球團礦成分及冶金性能指標如表1所示。

表1 袁家村球團礦成分及冶金性能指標

1.3 燒結礦冶金性能

目前太鋼有450 m2與600 m2兩臺燒結機，使用自產全精粉燒結。由于缺少適當大小的富礦粉作為核心，導致燒結礦強度較低，返礦比例較高。1 800 m3高爐使用的燒結礦成分及冶金性能指標如表2所示。

表2 燒結礦礦成分及冶金性能指標

2 大比例球團礦對高爐生產的影響

2.1 布料影響

1）球團礦自然堆角小，僅24°～27°，而燒結礦自然堆角為31°～35°。因球團滾動性好，安息角小，在高爐布料時易使爐料滾向中心和邊緣，當球團礦作為高爐主要爐料時，會引起高爐料層分布不均勻，從而造成高爐內兩股氣流逐漸減弱。若長期進行此操作，會導致煤氣流不穩(wěn)定，引發(fā)邊緣煤氣流波動，熱負荷升高，甚至發(fā)生崩料管道等異常爐況。

2）球團礦直徑為8～12 mm，而燒結礦平均粒級為20～22 mm，隨著球團比例的增加，爐料的平均粒徑降低。不同球團礦比例的高爐爐料粒度組成如表3所示。在焦炭粒級不變的條件下，隨著球團礦比例的增加，高爐塊狀帶爐料粒度差別（即礦石的平均粒徑/焦炭平均粒徑，dp/Dp）值減小，塊狀帶爐料空隙度呈下降趨勢。

表3 不同球團礦比例高爐爐料粒度組成

2.2 料柱軟熔性能影響

球團礦還原性好，但酸性球團礦的還原軟熔溫度一般較低，個別球團礦在還原時出現異常膨脹或還原遲滯現象。根據實驗，當球團比例逐步由25%增加至35%時，爐料的軟化開始溫度、軟化結束溫度和滴落溫度均有所降低，且壓差增大，使軟熔區(qū)間變窄。不同球團礦比例爐料結構的熔滴性數據如表4所示。

表4 不同球團礦比例爐料結構的熔滴性數據

2.3 熱制度與造渣制度影響

球團礦品位高達65%左右，而燒結礦品位為57.4%，隨著球團礦比例的提高，爐料綜合品位提高，渣比降低。渣比的降低可使熔化爐渣熱量支出減少，當溫度為1450～1500℃時，爐渣的熱焓約1770～1855kJ/kg，每降低10 kg/t的渣比會使焦比降低1.8 kg/t，焦比的降低使噸鐵煤氣量下降，此外，渣量的減少還有利于提高料柱的透氣性，尤其是對焦床透氣性的提高效果更為明顯。因此，熱制度和造渣制度的共同作用使軟熔帶以下部位的料柱透氣性大大提高。

隨著球團比例的提高，渣比下降，爐渣的脫硫能力下降，生鐵w（S）升高，因此，需提高爐渣堿度以維持足夠的脫硫能力。

3 大比例球團生產中的問題解決

為解決球團礦比例提高帶來的諸多問題，通過研究1 800 m3高爐上下部操作制度的匹配關系，在布料排料、送風參數匹配、選擇合理渣型等方面做出了諸多改進，同時加強了設備與原燃料管理，內外結合以減少大球團比例對高爐運行的影響，實現了在大比例球團生產條件下的穩(wěn)定運行。

3.1 裝料制度

1）使用中心加焦技術，保持中心氣流的穩(wěn)定，兼顧邊緣氣流。生產中控制十字測溫中心點溫度為400～450℃，次中心溫度為240～280℃，邊緣溫度為50℃左右，中心溫度比重Z值為11.5%～12.5%，邊緣溫度比重W值為0.38%～0.44%。目前1800m3高爐的布料矩陣為焦炭角度一般不做調整，以保持焦炭平臺的穩(wěn)定。氣流出現變化時，優(yōu)先通過調整焦炭第6檔圈數來調整中心焦量，當第6檔圈數為3.0～3.5時，對應中心焦量比例為21.4%～24.1%。當中心焦量調整不能滿足需求時，通過平移礦石角度來調整邊緣與中心的氣流分布，變動幅度為0.1°～0.2°，基本能滿足需求。

2）優(yōu)化槽下球團和燒結的排料順序。利用槽下設備分散稱量的特點，開發(fā)出“燒結+球團+燒結+球團+燒結”的布料方式。這種布料方式的優(yōu)點是將易于流動的球團分割，減少了大量球團集中布入后對高爐料面穩(wěn)定性的沖擊，大大降低了料面的流動性，提高了氣流分布的穩(wěn)定性。同時焦丁排在礦石前部，與球團礦混合后有效地降低了球團礦的滾動性，有利于在邊緣形成一個小斜坡，提高了邊緣的透氣能力，從而起到降低壓差，促進順暢下料的作用。

3.2 送風制度

3.2.1 大風量及足夠的鼓風動能

堅持使用大風量，保持足夠的鼓風動能。由于大比例球團礦生產時，球團更易滾向中心與邊緣，造成氣流分布的不均衡，所以在壓差允許的情況下，應盡可能使用較大風量，保持足夠的鼓風動能，以維持合理的一次煤氣分布，保持穩(wěn)定的中心氣流。1 800 m3高爐在大比例球團生產期間，逐步提高風量，最終穩(wěn)定在3 250～3 300 m3/min。在提高風量的同時，同步擴大風口面積，由0.247 3 m2擴大至0.259 7 m2，鼓風動能由8 000 kg·m2/s2提高至9 000 kg·m2/s2，氣流穩(wěn)定性得到提升，保證了大比例球團生產期間的爐況穩(wěn)定。2018年1月至2019年11月1 800 m3高爐風量、風口面積與鼓風動能變化情況如圖3所示。

圖3 2018年1月參至數2變01化9情年況11月1 800 m3送風

3.2.2 高風溫及高富氧

由于球團礦的軟融溫度低，當球團比例增加時，軟融帶上移，壓差升高，破壞高爐順行。1 800 m3高爐富氧量由4000m3/h提高至7000m3/h左右，富氧率由2.0%提高至3.0%，同時維持風溫在1 200～1 250℃，維持理論燃燒溫度在2 250～2 280℃左右，保證爐缸熱量集中，同時高溫帶下移，使軟熔帶保持在爐腹至爐腰間，有利于大球團比例生產時的爐況穩(wěn)定。

3.2.3 壓差控制

大比例球團易導致高爐壓差升高，因此，1 800 m3高爐在日常操作中應嚴格控制壓差，經過長期摸索，確定高爐運行的壓差不得超過165 kPa，一旦超過此值，極易發(fā)生邊緣氣流發(fā)展，出現熱負荷竄高，甚至形成邊緣管道。風壓波動壓差短期達到165kPa時，應及時進行減風控制，如果風壓平穩(wěn)但壓差接近165 kPa時，應堅決退礦批、退負荷，以保證爐況的順行。

3.3 造渣制度與熱制度

由于袁家村礦粉中，K、Na等堿金屬含量較高，增加球團比例后，入爐堿負荷增加，對爐缸內焦炭強度破壞性增強。排堿需要較低的渣堿度與較大的渣量，但隨著球團比例的升高，渣比由310 kg/t降低到270～280 kg/t，過低的堿度既影響脫硫，又影響爐缸的熱量。在操作中將爐渣二元堿度控制在1.18～1.22，同時w（Si）控制在0.3%～0.5%范圍內，鐵水測溫達1 470～1 490℃，w（Si）在0.020%～0.025%范圍內，效果較好。

3.4 爐前出鐵管理

在大比例球團礦生產實踐期間，存在鐵口炮泥質量不穩(wěn)定，出鐵時間短，高爐易憋風，料速不均，爐溫波動等問題，使得軟融帶位置不穩(wěn)定，影響爐況順行。由于焦炭質量差、爐缸內碎焦多，影響死焦堆的透氣性和透液性，造成爐缸不活躍。通過調整鉆頭尺寸、增加出鐵次數、縮短出鐵間隔時間、力求大吹鐵口等措施，克服了炮泥質量差對出鐵的影響，穩(wěn)定了爐溫和熱量，降低了碎焦對爐缸的影響程度。

4 結語

經過理論分析和實踐證明，大比例球團在2000m3級高爐上使用也是可行的。1 800 m3高爐充分考慮球團易滾動、易軟熔、高品位的特點，通過上下部操作制度的配合，穩(wěn)定煤氣流，通過匹配好造渣制度與熱制度，在高品位低渣比的生產條件下取得良好的經濟技術指標。