張 雄

(中鐵四院集團(tuán)西南勘察設(shè)計(jì)有限公司，云南 昆明 650220)

0 引言

跨座式單軌系統(tǒng)由于其造價(jià)低、工程量適中、建設(shè)占地小、景觀效果好、運(yùn)輸客運(yùn)量適中等優(yōu)點(diǎn)，在中小城市發(fā)展尤為迅速[1-3]。但目前，我國(guó)單軌軌道交通系統(tǒng)還處于起步階段，很多關(guān)鍵技術(shù)尚未解決。

根據(jù)CJ/T 287—2008《跨座式單軌交通車輛通用技術(shù)條件》，跨座式單軌列車所用車輪為橡膠輪胎[4]。路世昌等[5]指出，橡膠輪胎具有高于木材的火災(zāi)危險(xiǎn)性且煙氣生產(chǎn)量巨大。同時(shí)，GB 50458—2008《跨座式單軌交通設(shè)計(jì)規(guī)范》[6]“4.3.1車輛主要技術(shù)規(guī)格”規(guī)定其最大坡度為6%。單軌隧道相對(duì)密閉且坡度大，發(fā)生火災(zāi)時(shí)，橡膠極易燃燒且火源功率大。在跨座式單軌隧道中發(fā)生火災(zāi)，由于其大坡度及大火源功率的特點(diǎn)，煙氣運(yùn)動(dòng)規(guī)律必定與無(wú)坡度小功率的隧道煙氣運(yùn)動(dòng)規(guī)律不同。如何有效抑制單軌隧道中的煙氣，避免煙氣回流現(xiàn)象[7]的發(fā)生，保障人員安全疏散和消防人員的安全救援，是亟待解決的問(wèn)題。為了避免煙氣回流，工程實(shí)踐中常采用縱向通風(fēng)的方法，而臨界風(fēng)速則是縱向通風(fēng)系統(tǒng)設(shè)計(jì)中的關(guān)鍵參數(shù)，故臨界風(fēng)速一直以來(lái)都是隧道火災(zāi)的研究熱點(diǎn)。

目前，已有大量關(guān)于臨界風(fēng)速和坡度之間關(guān)系的研究，但是至今對(duì)坡度修正系數(shù)還存在爭(zhēng)議，特別是在大坡度大功率情況下，并沒(méi)有多少試驗(yàn)數(shù)據(jù)證實(shí)前人研究結(jié)果的準(zhǔn)確性，還需要大量的試驗(yàn)數(shù)據(jù)來(lái)修正坡度修正系數(shù)。因此，本文通過(guò)縮尺試驗(yàn)，研究大坡度大火源功率對(duì)臨界風(fēng)速的影響。

1 試驗(yàn)臺(tái)介紹和工況

1.1 試驗(yàn)臺(tái)介紹

在隧道火災(zāi)中，浮力效應(yīng)起主導(dǎo)作用，火源附近的煙氣流動(dòng)為重力流，因此，模型試驗(yàn)采用Froude準(zhǔn)則作為相似準(zhǔn)則[14]。本文以柳州市4號(hào)線跨座式單軌隧道為原型，建立1∶20的縮尺隧道模型，如圖1所示。該模型長(zhǎng)度為20 m，截面分為上下部分，上部為直徑0.32 m的半圓，下部為寬0.32 m、高0.13 m的長(zhǎng)方形，如圖2(a)所示。為了便于觀察火源及煙氣特性，隧道一側(cè)安裝有與隧道等長(zhǎng)的防火玻璃，寬為100 mm，厚為15 mm，另一側(cè)安裝有相同尺寸的防火板，隧道其余部分由2 mm厚的鋼板組成，隧道所有鋼結(jié)構(gòu)表面涂抹防火涂料以防止鋼結(jié)構(gòu)受熱變形。防火板、防火玻璃與鋼板之間的空隙采用防火泥密封。隧道左側(cè)的頂棚安裝1臺(tái)直徑200 mm的軸流風(fēng)機(jī)，如圖2(b)所示，風(fēng)機(jī)的轉(zhuǎn)速由變頻器控制，可在隧道內(nèi)提供0～1.2 m/s的均勻風(fēng)速。該模型隧道置于室內(nèi)，受自然風(fēng)影響可忽略。

圖1 隧道模型Fig.1 Model of tunnel

圖2 隧道示意Fig.2 Schematic diagram of tunnel

火源設(shè)置在距離隧道一側(cè)開(kāi)口9 m處，火源燃料為丙烷，燃燒器大小為0.1 m×0.1 m，氣源由加壓氣罐提供，流量由轉(zhuǎn)子流量計(jì)控制。根據(jù)SFPE handbook[15]，丙烷燃燒熱為46.45 MJ/kg，密度為1.83 kg/m3，根據(jù)計(jì)算可得，7.90 L/min以及19.75 L/min分別對(duì)應(yīng)熱釋放速率11.2 kW以及28.0 kW,即對(duì)應(yīng)全尺寸20 MW和50 MW。為測(cè)量煙氣縱向溫度，沿隧道中心線縱向布置56個(gè)K型熱電偶，距火源0.2 m內(nèi)間隔為0.1 m，距火源0.2 m至0.4 m內(nèi)間隔為0.2 m，其余間隔均為0.4 m。溫度采集系統(tǒng)使用MT-X型多路溫度測(cè)試儀，每秒記錄1次數(shù)據(jù)。為測(cè)量煙氣流動(dòng)速度，本文試驗(yàn)在隧道水平中心位置、圓頂下方50 mm處設(shè)置2個(gè)風(fēng)速測(cè)點(diǎn)，如圖2(c)所示。風(fēng)速測(cè)量使用精度為0.01 m/s的Kanomax 6036型號(hào)的風(fēng)速測(cè)量?jī)x。

1.2 試驗(yàn)工況

周慶等[16]通過(guò)數(shù)值模擬和試驗(yàn)結(jié)果得出在同一個(gè)坡度下，縱向通風(fēng)風(fēng)速與回流長(zhǎng)度近似呈線性關(guān)系，因此本文通過(guò)線性擬合煙氣回流長(zhǎng)度和通風(fēng)風(fēng)速確定臨界風(fēng)速大小。試驗(yàn)功率為11.2 kW和28.0 kW，根據(jù)Froude準(zhǔn)則換算，對(duì)應(yīng)全尺寸火源功率分別為20 MW和50 MW，坡度分別為0%，3%和6%。送風(fēng)方向見(jiàn)圖3，逆坡送風(fēng)時(shí)坡度s為負(fù)，順坡送風(fēng)時(shí)坡度s為正。試驗(yàn)工況如表1所示。

圖3 送風(fēng)方向示意Fig.3 Schematic diagram of air supply direction

表1 試驗(yàn)工況Table 1 Experimental conditions

2 結(jié)果與分析

2.1 不同坡度下的臨界風(fēng)速

根據(jù)表1所示試驗(yàn)工況進(jìn)行試驗(yàn)，取煙氣回流長(zhǎng)度0.5～2.0 m的通風(fēng)風(fēng)速進(jìn)行擬合，確定臨界風(fēng)速：取溫升超過(guò)10 ℃的位置為煙氣回流范圍確定煙氣回流長(zhǎng)度；將煙氣回流長(zhǎng)度與縱向通風(fēng)風(fēng)速作線性擬合，取當(dāng)回流長(zhǎng)度為0時(shí)的縱向通風(fēng)風(fēng)速作為此工況的臨界風(fēng)速?？v向通風(fēng)風(fēng)速和回流長(zhǎng)度如表2所示。

表2 縱向通風(fēng)風(fēng)速與煙氣回流長(zhǎng)度Table 2 Longitudinal ventilation velocity and recirculation length of smoke

采用上文所述方法計(jì)算臨界風(fēng)速，見(jiàn)表3和圖4。

表3 臨界風(fēng)速匯總Table 3 Summary of critical wind velocities

圖4 不同坡度和火源功率條件下的臨界風(fēng)速Fig.4 Critical wind velocities under different slopes and fire source powers

如圖5所示，0%坡度時(shí)，11.2 kW和28.0 kW的臨界風(fēng)速差別較小，分別為0.652 m/s和0.665 m/s；根據(jù)Wu和Bakar[10]的修正公式在本試驗(yàn)條件下計(jì)算出來(lái)的0%坡度的臨界風(fēng)速為0.596 m/s和0.689 m/s，其與本試驗(yàn)結(jié)果之間的誤差分別為8.54%和3.58%。

圖5 11.2，28.0 kW臨界風(fēng)速值Fig.5 Critical wind velocities of 11.2 kW and 28.0 kW

無(wú)送風(fēng)時(shí)，由于坡度的存在，浮力效應(yīng)加強(qiáng)，煙氣向上坡方向蔓延速度加快。逆坡送風(fēng)時(shí)，由于送風(fēng)方向與煙氣蔓延相反，阻礙煙氣向上運(yùn)動(dòng)，因此臨界風(fēng)速相對(duì)0%坡度時(shí)更大，并且大功率火源產(chǎn)生煙氣量大，臨界風(fēng)速更大。順坡送風(fēng)時(shí)，送風(fēng)方向與煙氣蔓延相同，加劇煙氣向上運(yùn)動(dòng)，因此臨界風(fēng)速相對(duì)0%坡度時(shí)更小，并且在6%坡度時(shí)，臨界風(fēng)速與0%坡度幾乎相同。

2.2 臨界風(fēng)速模型

Atkinson和Wu[8]提出坡度修正系數(shù)kg，考慮基于水平隧道臨界風(fēng)速的坡度與臨界風(fēng)速之間的關(guān)系，如式(1)所示：

(1)

式中：vc為有坡度隧道的臨界風(fēng)速值，m/s；vc0為水平隧道的臨界風(fēng)速值，m/s。

前人[8,11,13]大多采用逆坡送風(fēng)的方式分析坡度與坡度修正系數(shù)之間的關(guān)系。表4為前人[8,11-13]得到的坡度修正系數(shù)kg和適用范圍。Ko等[11]加入坡度修正系數(shù)，并通過(guò)研究得出了坡度為0°至-8°、火源功率為對(duì)應(yīng)全尺寸16～28 MW的修正系數(shù)kg=1-0.033θ；Atkinson和Wu[8]通過(guò)研究得出了對(duì)應(yīng)全尺寸15～75 MW火源功率在坡度為0°至-10°的修正系數(shù)kg=1-0.014θ；Yi等[12]同時(shí)研究了順坡送風(fēng)和逆坡送風(fēng)，得出-3%至3%的修正系數(shù)，為kg=1-0.034s；另外，Li等[13]通過(guò)研究對(duì)應(yīng)全尺寸火源功率5～20 MW，逆坡送風(fēng)的修正系數(shù)，為kg=1-0.065s。

表4 kg與坡度之間的關(guān)系Table 4 Relationship between kg and slope

根據(jù)前人[8,11-13]研究結(jié)果，順坡送風(fēng)和逆坡送風(fēng)的kg與坡度均呈線性關(guān)系。然而，本文試驗(yàn)研究發(fā)現(xiàn)，隨著坡度增大，同一種火源功率的順坡送風(fēng)臨界風(fēng)速增速變緩，如圖5所示?；诠?1)對(duì)本文的試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行擬合，kg與坡度關(guān)系如公式(2)所示，擬合結(jié)果與前人[8,11-13]的對(duì)比如圖6所示。本文擬合出的曲線中，逆坡送風(fēng)時(shí)與前人的研究結(jié)果基本吻合，逆坡送風(fēng)的臨界風(fēng)速均與坡度成線性負(fù)相關(guān)。而順坡送風(fēng)時(shí)，與前人[8,11-13]的線性關(guān)系不同的是，本文試驗(yàn)得出的臨界風(fēng)速與坡度成反比例關(guān)系，即隨著坡度增大，kg增速變緩。這是由于當(dāng)坡度增大，煙氣集聚減少，隨著坡度從上坡方向迅速排出，煙氣回流長(zhǎng)度減小，坡度對(duì)回流長(zhǎng)度的影響越來(lái)越小，隨著坡度的增大，順坡送風(fēng)臨界風(fēng)速增速變緩，反映臨界風(fēng)速大小的kg減小速度也變緩。

(2)

圖6 不同模型下的坡度修正系數(shù)kgFig.6 Slope correction coefficient kg in different models

3 結(jié)論

1)通過(guò)縮尺模型，研究大火源功率(20，50 MW)不同坡度的試驗(yàn)，得到臨界風(fēng)速和其變化規(guī)律。

2)0%坡度時(shí)，11.2 kW和28.0 kW的臨界風(fēng)速相差不大；逆坡送風(fēng)臨界風(fēng)速相對(duì)0%坡度時(shí)更大，順坡送風(fēng)臨界風(fēng)速相對(duì)0%坡度時(shí)更??；當(dāng)火源功率足夠大時(shí)，順坡送風(fēng)臨界風(fēng)速變化非常小。

3)根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，對(duì)前人的坡度與臨界風(fēng)速的預(yù)測(cè)模型進(jìn)行修正，提出此次試驗(yàn)條件下的坡度修正系數(shù)。逆坡送風(fēng)的臨界風(fēng)速與坡度為線性關(guān)系，順坡送風(fēng)的臨界風(fēng)速與坡度成反比例函數(shù)關(guān)系。