柳思成， 李文生， 侯安印， 陳思安， 許彥偉， 程全士， 潘勇

（1.航天精工股份有限公司， 天津 300300； 2.天津市緊固連接技術(shù)企業(yè)重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 天津 300300；3.國(guó)防科技大學(xué)陶瓷纖維及其復(fù)合材料國(guó)防科技重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 湖南長(zhǎng)沙 410073；4.北京臨近空間飛行器系統(tǒng)工程研究所， 北京 100076）

0 引言

超高速飛行器對(duì)耐熱結(jié)構(gòu)的工作溫度和壽命提出了更高要求，并帶動(dòng)耐高溫陶瓷基材料的發(fā)展。陶瓷基復(fù)合材料緊固件的使用， 解決了金屬緊固件高溫強(qiáng)度衰減較大、金屬-陶瓷熱膨脹系數(shù)不匹配、單相陶瓷脆性大承載能力差等連接問(wèn)題， 是熱端連接或陶瓷結(jié)構(gòu)連接的應(yīng)用趨勢(shì)之一[1-5]。

C/SiC、C/C、SiC/SiC 是三類(lèi)主要的陶瓷基復(fù)合材料，但C/C、SiC/SiC 材料分別存在抗氧化性能差和制造成本高等問(wèn)題， 影響其在緊固件領(lǐng)域的應(yīng)用；C/SiC 能在不超過(guò)1800℃的使用溫度下保持較高強(qiáng)度，遠(yuǎn)高于高溫合金及難熔合金的使用溫度， 且該材料相較于鈦合金和高溫合金等金屬材料，具更低的密度、更小的熱膨脹系數(shù)、更好的熱穩(wěn)定性及耐腐蝕性能等， 是制造超高溫緊固件的優(yōu)異選材[6-8]。

近年來(lái)，圍繞耐高溫連接需求，國(guó)防科技大學(xué)、西北工業(yè)大學(xué)等科研院所開(kāi)展了C/SiC 材料及緊固件的研發(fā)和制備工作， 研究了不同成型工藝下材料的組織及力學(xué)性能情況[4，6-10]。 但對(duì)于夾層較薄的連接結(jié)構(gòu)，如TPS 防熱面板等，需要用到小規(guī)格（M3～M6）的C/SiC 緊固件；經(jīng)文獻(xiàn)檢索，目前，還未見(jiàn)到針對(duì)小規(guī)格C/SiC 緊固件加工和性能方面系統(tǒng)研究的文獻(xiàn)及報(bào)道。

本文針對(duì)小規(guī)格C/SiC 緊固件的研究不足和應(yīng)用需求，開(kāi)展了M3～M6 規(guī)格螺釘和螺母的加工及力學(xué)性能研究，通過(guò)對(duì)防隔熱一體化結(jié)構(gòu)的仿真模擬，明確了對(duì)連接用C/SiC 復(fù)合材料緊固件的強(qiáng)度及選型要求。

1 試驗(yàn)樣件及試驗(yàn)方法

C/SiC 復(fù)合材料緊固件的制備流程：PIP 工藝獲得未完全致密的C/SiC 毛坯板，對(duì)毛坯板進(jìn)行平磨、切割、鉆孔等機(jī)械加工，獲得緊固件的初步外形，采用搓絲、車(chē)削及磨削三種方式進(jìn)行外螺紋加工， 采用絲錐進(jìn)行內(nèi)螺紋加工，從而獲得半成品C/SiC 螺釘及螺母，后續(xù)致密化獲得螺釘及螺母成品。

預(yù)制體結(jié)構(gòu)為三維針刺氈（3DN）， 纖維體積分?jǐn)?shù)約40%，預(yù)制體類(lèi)型及加工C/SiC 材料的性能見(jiàn)表1。 試驗(yàn)用C/SiC 緊固件的產(chǎn)品結(jié)構(gòu)尺寸見(jiàn)圖1， 其中螺釘為90°沉頭，螺釘?shù)陌鈹Q結(jié)構(gòu)預(yù)留在頭部端面處，為方型，擰緊后切除，因此未在圖中標(biāo)出；螺母為現(xiàn)有型號(hào)常用的方型結(jié)構(gòu)。

表1 試驗(yàn)用C/SiC 預(yù)制體類(lèi)型及加工材料性能參數(shù)

圖1 C/SiC 緊固件結(jié)構(gòu)尺寸

根據(jù)與用戶的溝通，測(cè)試溫度選擇了室溫（室溫指25℃，下同）、1100℃和1200℃三個(gè)溫度段，部分測(cè)試使用C/SiC螺釘、螺母連接副；測(cè)試內(nèi)容包括連接副的抗拉強(qiáng)度，螺釘剪切強(qiáng)度（使用螺釘?shù)募羟性囼?yàn)件）和螺母的拉脫力。測(cè)試在航天精工股份有限公司天津分公司檢測(cè)中心進(jìn)行，其中常溫性能測(cè)試使用美特斯CMT5305-30T 拉力試驗(yàn)機(jī)，加載速率2mm/min，高溫性能測(cè)試使用WDW-100微機(jī)控制電子萬(wàn)能試驗(yàn)機(jī)，拉伸加載速率20kN/min，剪切加載速率40kN/min，平均升溫速率5℃/min，保溫30min。

試驗(yàn)項(xiàng)目及試驗(yàn)標(biāo)準(zhǔn)見(jiàn)表2。

表2 C/SiC 緊固件性能測(cè)試項(xiàng)目及標(biāo)準(zhǔn)

2 試驗(yàn)結(jié)果與分析

2.1 小規(guī)格C/SiC 緊固件螺紋加工方式比較

本文比較了搓絲、車(chē)削及磨削三種加工方式對(duì)C/SiC螺釘螺紋加工質(zhì)量的影響，見(jiàn)圖2。 可以看出：搓絲加工的螺紋掉齒現(xiàn)象明顯，螺紋完整性差；車(chē)削加工的螺紋有明顯崩牙現(xiàn)象，螺紋質(zhì)量一般；磨削加工的螺紋形貌及完整性明顯改善，螺紋精度為6h，是一種優(yōu)選的C/SiC 材料外螺紋加工方式。 磨削加工螺牙縱剖面見(jiàn)圖3。

圖2 不同螺紋加工方式的C/SiC 螺釘

圖3 磨削加工螺紋縱剖面SEM

表3 給出了三種加工方式制備的C/SiC 螺釘?shù)目估瓘?qiáng)度，與之匹配的C/SiC 螺母高度為10mm。 可以看出，磨削螺紋加工的螺釘?shù)目估瓘?qiáng)度為180MPa， 分別高出前兩種加工方式約125%和30%， 其破壞方式也由桿部螺紋脫扣轉(zhuǎn)為螺釘拉斷，見(jiàn)圖4，原因在于采用搓絲及車(chē)削加工的螺紋缺陷較多，因此螺牙強(qiáng)度低，進(jìn)而導(dǎo)致螺紋優(yōu)先破壞。

圖4 C/SiC 螺釘?shù)膬煞N破壞方式

表3 不同加工方式的C/SiC 螺釘?shù)目估瓘?qiáng)度

針對(duì)C/SiC 內(nèi)螺紋加工， 本文比較了采用普通金屬絲錐和硬質(zhì)合金絲錐的攻絲質(zhì)量差異，表明：采用普通金屬絲錐加工螺母時(shí)， 絲錐磨損嚴(yán)重， 且加工的螺紋大徑偏?。徊捎酶哂捕鹊挠操|(zhì)合金絲錐加工時(shí)，能夠獲得較好的螺紋牙形貌，螺紋精度達(dá)到6H，滿足裝配要求。

因此， 采用磨削和硬質(zhì)合金絲錐攻絲分別是小規(guī)格C/SiC 緊固件外螺紋和內(nèi)螺紋的較優(yōu)加工方式。

2.2 小規(guī)格C/SiC 緊固件的預(yù)制體選型及室溫性能

由于C/SiC 材料硬度高、脆性較大，螺紋加工時(shí)易出現(xiàn)崩牙等問(wèn)題。 而小規(guī)格緊固件的力學(xué)性能對(duì)螺紋缺陷等問(wèn)題更為敏感，因此小規(guī)格C/SiC 螺釘、螺母對(duì)螺紋牙加工精度和螺紋完整性要求極高。經(jīng)研究和優(yōu)化，小規(guī)格螺釘、螺母的制造工藝包括：外螺紋采用磨削加工，內(nèi)螺紋采用硬質(zhì)合金絲錐攻絲，纖維預(yù)制體結(jié)構(gòu)可選擇Type-1、Type-2 和Type-3 三種編織類(lèi)型。

研究了不同纖維預(yù)制體結(jié)構(gòu)、規(guī)格（M3、M4、M5）的C/SiC 螺釘及螺母的室溫力學(xué)性能。 圖5 分別給出了M3、M4、M5 三種規(guī)格螺釘?shù)穆菁y承載能力隨螺母高度的變化曲線，每種規(guī)格螺釘均分別由Type-1、Type-2 和Type-3 三種類(lèi)型的預(yù)制體的C/SiC 加工， 連接螺母統(tǒng)一由Type-1 預(yù)制體的C/SiC 加工。 對(duì)于Type-1 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5 的抗拉強(qiáng)度為（150～170）MPa；對(duì)于Type-2 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5 的抗拉強(qiáng)度為 （190～200）MPa；對(duì)于Type-3 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5 的抗拉強(qiáng)度為（240～250）MPa。 此外，本文也比較了不同預(yù)制體類(lèi)型對(duì)小規(guī)格螺釘剪切性能的影響 （使用不帶螺紋的剪切試驗(yàn)件進(jìn)行測(cè)試）， 對(duì)于Type-1 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5的剪切強(qiáng)度為（61～70）MPa；對(duì)于Type-2 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5 的剪切強(qiáng)度為（74～82）MPa；對(duì)于Type-3 預(yù)制體的螺釘，M3、M4、M5 的剪切強(qiáng)度為（96～103）MPa。 表明使用Type-3 預(yù)制體加工的螺釘?shù)睦旌图羟行阅茌^好。

圖5 C/SiC 復(fù)合材料螺釘?shù)牧W(xué)性能

圖6 分別給出了M3、M4、M5 三種規(guī)格螺母的螺紋承載能力隨螺母高度的變化曲線， 其中每種規(guī)格螺母均分別由Type-1、Type-2 和Type-3 三種類(lèi)型的預(yù)制體的C/SiC 加工，為保證試驗(yàn)以螺母拉脫為失效方式，試驗(yàn)螺釘統(tǒng)一為標(biāo)準(zhǔn)金屬螺釘。 可以看出， 無(wú)論選用何種預(yù)制體，螺母螺紋的承載能力均隨螺母高度的增加而增大，在（2～10）mm 范圍內(nèi)，其增長(zhǎng)趨勢(shì)近似線性。經(jīng)比較，Type-1型預(yù)制體制備的C/SiC 螺母承載能力最高， 而Type-2 和Type-3 則分別下降了（20%～30%）。 因此，實(shí)際工程應(yīng)用中，若需要較高的內(nèi)螺紋承載能力，則應(yīng)優(yōu)先選擇Type-1預(yù)制體結(jié)構(gòu)的C/SiC 制造螺母。

圖6 C/SiC 螺母的力學(xué)性能

2.3 小規(guī)格C/SiC 螺釘?shù)母邷乜估阅?/h3>

采用Type-3 預(yù)制體結(jié)構(gòu)的C/SiC 材料加工M6 規(guī)格沉頭螺釘，研究了其高溫抗拉性能，并與室溫性能比較，如表4。 測(cè)試數(shù)據(jù)表明：M6 規(guī)格C/SiC 螺釘在1100℃和1200℃的平均抗拉強(qiáng)度分別達(dá)到230MPa 和223MPa，具有優(yōu)異的高溫抗拉性能，且性能隨溫度升高的衰減較小。

表4 C/SiC 螺釘抗拉性能（M6）

2.4 典型防隔熱一體化結(jié)構(gòu)C/SiC 螺釘?shù)倪x型

使用ANSYS 對(duì)圖7 所示的典型防隔熱一體化結(jié)構(gòu)進(jìn)行熱應(yīng)力的模擬計(jì)算，工況條件為面板溫度1200℃，均布載荷0.2MPa。

圖7 典型機(jī)械連接式熱防護(hù)結(jié)構(gòu)示意圖

圖8 C/SiC 螺釘?shù)牡刃?yīng)力云圖

圖9 C/SiC 螺釘截面應(yīng)力圖

3 結(jié)論

本文研究了小規(guī)格C/SiC 緊固件的螺紋加工方式、預(yù)制體選型、緊固件室溫及高溫力學(xué)性能、典型結(jié)構(gòu)連接用C/SiC 螺釘?shù)倪x型等問(wèn)題，得出以下結(jié)論：

磨削和硬質(zhì)合金絲錐攻絲分別是C/SiC 外螺紋和內(nèi)螺紋的優(yōu)選加工方式。

螺釘、螺母分別建議選擇以Type-3、Type-1 結(jié)構(gòu)為預(yù)制體的C/SiC 進(jìn)行加工。

以Type-3 結(jié)構(gòu)為預(yù)制體的C/SiC 加工的M6沉頭螺釘， 在室溫、1100℃和1200℃條件下的抗拉強(qiáng)度分別為250MPa、230MPa 和223MPa， 螺釘?shù)目估瓘?qiáng)度隨溫度升高的衰減較小。