陳似華

廣東博意建筑設(shè)計(jì)院有限公司 廣東 佛山 528312

近年來(lái)，因降雨引發(fā)邊坡、擋土墻失穩(wěn)的情況越來(lái)越多，目前，國(guó)內(nèi)對(duì)降雨入滲邊坡做了大量的研究。孫永帥等[1]、蔡欣育等[2]、李龍起等[13]研究發(fā)現(xiàn)降雨強(qiáng)度越大，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)下降越快；韓同春等[4]研究了雙層結(jié)構(gòu)邊坡降雨入滲與坡面徑流；李寧等[5]研究了降雨條件下抗滑樁在邊坡支護(hù)中樁間距樁位布置；師晨翔等[6]研究了降雨條件下?lián)跬翂Φ目箖A覆穩(wěn)定性，認(rèn)為降雨顯著降低了擋土墻抗傾覆穩(wěn)定性。

降雨對(duì)邊坡、擋土墻的影響非常顯著，如何從設(shè)計(jì)和施工措施上消除擋土墻在降雨工況下受到的影響，顯得非常有意義。

本文通過(guò)有限元法，根據(jù)飽和-非飽和滲流理論，研究了降雨作用下，擋土墻在墻后地面上覆反滲層、墻底及巖土交界面設(shè)置排水體的情況下，擋土墻墻后滲流、孔隙水水壓力的變化，分析了降雨作用下采取不同防護(hù)措施的擋土墻的整體穩(wěn)定性。

1 工程概況

廣東某項(xiàng)目建于山邊丘陵地帶，紅線邊處存在大量1∶0.5～1∶1.0現(xiàn)狀強(qiáng)風(fēng)化巖坡體，高差6～12 m。為了有效利用場(chǎng)地用地，在紅線邊設(shè)置了5～10 m高擋土墻，原狀地層基本為土狀強(qiáng)風(fēng)化花崗巖。擋土墻采取1.0 m×1.2 m方樁，水平間距2.2 m，設(shè)置3道錨索，擋墻與現(xiàn)狀坡體之間壓實(shí)回填土。地下水主要賦存于強(qiáng)風(fēng)化花崗巖，穩(wěn)定水位埋深在坡腳3～5 m位置。截至2018年，收集了該地區(qū)近30年的氣象資料：多年平均降雨量為1 706 mm，最大降雨量為2 580.6 mm，最小降雨量為1 066.8 mm，日最大降雨量為319.2 mm；多年平均蒸發(fā)量為1 522.3 mm，年蒸發(fā)量最多為1 874.2 mm，年蒸發(fā)量最少為1 285.1 mm。

2 數(shù)值模擬及分析

依據(jù)SEEP/2D軟件，按歷史最大日降雨量319.2 mm降雨強(qiáng)度，持續(xù)3 d降雨，為了精確計(jì)算，該降雨量的降雨強(qiáng)度為13.3 mm/h。擋土墻高10 m，擋土墻后回填土范圍為10 m，原狀土范圍為5 m。建立了無(wú)任何措施、墻后地面設(shè)置黏性土反滲層、巖土交界面及墻底設(shè)置砂卵石排水體、墻后地面設(shè)置反滲層及巖土交界面設(shè)置排水體等4種不同措施情況下的有限元模型，如圖1所示。

圖1 擋土墻滲流有限元模型

2.1 不同措施下?lián)跬翂鬂B流分析

在無(wú)任何措施的情況下，降雨72 h后，在強(qiáng)風(fēng)化巖體及回填土區(qū)交界面形成飽和帶，該交界面形成了擋土墻墻后薄弱帶。通過(guò)在巖土交界面設(shè)置排水體，同無(wú)措施情況相比，回填區(qū)土層降雨下滲至交界面排水體，水體迅速下滲至墻底，排水體范圍迅速失水成為非飽和土。而在擋土墻后地面設(shè)置反滲層后，墻后降雨下滲緩慢，72 h降雨僅影響土層深度1～2 m。同時(shí)在墻后地面設(shè)置反滲層及巖土交界面設(shè)置排水體后，土層負(fù)孔隙水壓力增大，降雨僅對(duì)墻后土體1～2 m產(chǎn)生影響，土層內(nèi)部幾乎未變化。

2.2 不同措施擋土墻墻后孔隙水壓力分析

從圖2可看出：在無(wú)任何措施情況下，降雨初期至55 h，負(fù)孔隙水水壓力從－30 kPa緩慢升至－20 kPa，至61 h后負(fù)孔隙水壓力迅速變?yōu)檎紫端畨毫?，孔隙水壓力從?0 kPa快速增至80 kPa。導(dǎo)致該情況的主要原因是本擋土墻墻后為陡傾面，擋土墻與原狀巖面之間空間較小，在降雨作用下，若泄水孔未能有效發(fā)揮作用，回填區(qū)孔隙水壓力將快速抬高，并將快速加大墻后水土壓力合力。

圖2 不同措施擋土墻墻后土體孔隙水壓力-時(shí)間曲線示意

墻底及巖土交界面設(shè)置排水情況下，降雨初期至49 h，墻后底部孔隙水壓力逐漸增大，但比無(wú)措施情況下孔隙水壓力增長(zhǎng)緩慢，孔隙水壓力一直保持在－35～－33 kPa，在49 h后，孔隙水壓力迅速抬高至0 kPa，并且孔隙水壓力一直保持在0 kPa。很顯然，在交界面及墻底部設(shè)置排水體能有效控制墻后孔隙水壓力值，極大地阻止了墻后孔隙水壓力不斷升高，將墻后水土壓力合力控制在可控范圍內(nèi)。

墻后地面設(shè)置反滲層情況下，在降雨作用下，孔隙水壓力上升緩慢，孔隙水壓力一直保持很緩的速度抬高，至降雨97 h，孔隙水壓力仍保持在負(fù)孔隙水壓力值－20 kPa以內(nèi)，很大程度上減小了降雨對(duì)擋土墻墻后土體的影響，墻后土體始終處于非飽和狀態(tài)，墻后土體基質(zhì)吸力一直在發(fā)揮作用，擋土墻墻后土壓力與無(wú)降雨?duì)顟B(tài)差別不大。

在墻后地面設(shè)置反滲層，且墻底及巖土交界面設(shè)置排水體后，在降雨作用下，較僅在墻后地面設(shè)置反滲層，孔隙水壓力隨時(shí)間的變化更緩?？紫端畨毫?時(shí)間曲線的斜率與在墻底及巖土交界面設(shè)置排水體的斜率一致，不同之處在于隨著降雨持續(xù)，其斜率一直保持不變，孔隙水壓力保持在－35～－30 kPa?？梢钥闯鲈摯胧?種措施的結(jié)合，也具備2種措施的優(yōu)點(diǎn)，通過(guò)在墻后地面反滲層阻隔大部分降水，又能通過(guò)排水體將部分下滲水體有效地排出墻后，進(jìn)一步減緩孔隙水壓力的抬升，使墻后土體一直保持在非飽和土狀態(tài)，墻后土體基質(zhì)吸力也較僅在墻后地面設(shè)置反滲層更大，該措施墻后水土壓力最小。

2.3 不同措施下?lián)跬翂Ψ€(wěn)定性分析

從圖3可看出：無(wú)措施擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)最低，且在降雨工況下，擋土墻安全系數(shù)下降最快。墻底及巖土交界面設(shè)置排水體后，擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)較無(wú)措施情況下大，隨著降雨持續(xù)，擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)雖逐漸減小，但較無(wú)措施情況下下降緩慢。墻后地面設(shè)置反滲層措施下，其降雨前雖然與無(wú)措施情況下?lián)跬翂φw穩(wěn)定系數(shù)一致，但其整體穩(wěn)定系數(shù)在降雨過(guò)程中下降非常緩慢。在墻后地面設(shè)置反滲層和墻底及巖土交界面設(shè)置排水體后，擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)最高，且擋土墻在降雨條件下幾乎無(wú)變化。

圖3 不同措施擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)-時(shí)間曲線示意

由此可得出，擋土墻最佳的防護(hù)措施為墻后地面設(shè)置反滲層，且墻底及巖土交界面設(shè)置排水體，擋土墻后地面設(shè)置反滲層有效阻擋降雨下滲，在強(qiáng)降雨作用下，墻后雨水大部分發(fā)生徑流，部分下滲雨水在排水體的排水作用下，擋土墻后幾乎不形成積水，擋土墻后基本為非飽和土，基質(zhì)吸力基本與未降雨情況一致，故擋土墻整體穩(wěn)定性一直可保持較高值而不下降。

3 結(jié)語(yǔ)

本文通過(guò)對(duì)降雨作用下，不同防護(hù)措施擋土墻墻后滲流、墻后孔隙水壓力分布及變化、整體穩(wěn)定性系數(shù)的分析比較，得出以下結(jié)論：

1）無(wú)措施情況下，降雨期間擋土墻墻后巖土交界面易形成薄弱帶，隨著降雨持續(xù)，孔隙水壓力將快速抬高，迅速增加墻后水土壓力，擋土墻整體穩(wěn)定系數(shù)急速下降，擋土墻安全性急劇降低。

2）墻底及巖土交界面設(shè)置排水體后，在降雨期間，能有效控制墻后孔隙水壓力，阻止孔隙水壓力快速增大，并消除了巖土交界面的薄弱帶，將擋土墻水土壓力控制在可控范圍內(nèi)，使擋土墻在降雨情況下的安全性得到保障。

3）墻后地面設(shè)置反滲層后，在降雨期間，很大程度減小了降雨對(duì)墻后土體的影響，使墻后土體始終處在非飽和狀態(tài)，墻后土體基質(zhì)吸力一直在發(fā)揮作用，墻后土壓力與無(wú)降雨?duì)顟B(tài)差別不大。

4）同時(shí)在墻后地面設(shè)置反滲層、墻底及巖土交界面設(shè)置排水體后，具備2種措施的優(yōu)點(diǎn)，通過(guò)墻后地面反滲層阻隔大部分降水，對(duì)于部分下滲水體，又能將其快速排出墻后，使擋土墻墻后土體一直保持在非飽和狀態(tài)，其擋土墻安全性也最高。在擋土墻設(shè)計(jì)過(guò)程中建議按此措施進(jìn)行施工，以提高擋土墻在降雨工況下的安全性。