翟新穎

（唐鋼煉鐵廠不銹鋼分廠，河北 063105）

0 引言

唐鋼不銹鋼分廠4號(hào)高爐投產(chǎn)于2006年11月，容積530 m3，當(dāng)時(shí)采用傳統(tǒng)的炭磚砌筑爐缸。2014年6月9日該高爐二段7號(hào)、8號(hào)、9號(hào)、10號(hào)冷卻壁區(qū)域熱流強(qiáng)度突然升高，采取措施控制效果不理想，故開(kāi)始著手準(zhǔn)備對(duì)爐缸進(jìn)行中修。由于時(shí)間緊急，而爐缸碳磚生產(chǎn)周期長(zhǎng)，通過(guò)多方考察和調(diào)研，決定采用新型澆筑式爐缸。爐底一、二層碳磚進(jìn)行重新砌筑，之上三層和側(cè)壁磚采則采用新型澆筑料澆筑，爐身噴涂，當(dāng)時(shí)圓滿解決了工期問(wèn)題，投產(chǎn)后工作效果較好。

本文對(duì)4號(hào)高爐新型澆筑爐缸施工過(guò)程、高爐開(kāi)爐、高爐日常操作以及爐缸侵蝕狀況進(jìn)行了介紹，對(duì)高爐澆筑爐缸與傳統(tǒng)碳磚砌筑爐缸的生產(chǎn)運(yùn)行效果進(jìn)行了對(duì)比和總結(jié)分析，為今后再遇到類似狀況提供幫助和借鑒。

1 新型爐缸澆筑結(jié)構(gòu)及施工

1.1 新型澆筑爐缸結(jié)構(gòu)

高爐爐底砌筑2 層半石墨質(zhì)碳磚，在此基礎(chǔ)上，進(jìn)行高爐爐底及爐缸側(cè)壁迷失碳磚澆筑，使用澆筑材料為Metpump XSR；高爐爐底及爐缸側(cè)壁保護(hù)襯澆筑使用材料為Metpump 10；所有材料均不添加水泥，以硅凝膠為結(jié)合劑。

爐底迷失碳磚澆筑厚度約為402 mm，側(cè)壁迷失碳磚澆筑厚度約為320 mm。爐底保護(hù)襯施工厚度約為500 mm，高爐爐缸保護(hù)襯施工厚度約為345 mm。經(jīng)過(guò)澆筑恢復(fù)高爐爐缸到原設(shè)計(jì)尺寸。

1.2 新型澆筑爐缸施工

新型澆筑爐缸施工順序?yàn)椋合仁褂眯滦蜐沧⒘螹etpump XSR 澆注爐底迷失碳磚，澆注厚度約為402 mm，養(yǎng)生后制模澆注側(cè)壁迷失碳磚，澆注厚度約為320 mm、澆注總高度約為1800 mm，分兩次澆注完成；側(cè)壁澆注料養(yǎng)生結(jié)束后拆模，再開(kāi)始澆注爐底保護(hù)襯，保護(hù)襯澆注采用新型澆注料Metpump 10，澆注厚度約為500 mm，養(yǎng)生后制模澆注爐缸側(cè)壁保護(hù)襯，澆注厚度約為345 mm，總澆注高度約為3479 mm，分三次澆注完畢[1]。圖1 所為4號(hào)高爐中修爐缸修復(fù)示意圖。

圖1 4號(hào)高爐中修爐缸修復(fù)示意圖

2 高爐開(kāi)爐

2.1 高爐烘爐方案

2.1.1 高爐開(kāi)爐烘爐曲線

4號(hào)高爐開(kāi)爐烘爐采用熱風(fēng)爐輸出的熱風(fēng)進(jìn)行烘爐，風(fēng)溫和風(fēng)量相互調(diào)劑，以爐頂溫度相制約，按烘爐曲線進(jìn)行烘爐。4號(hào)高爐烘爐控制曲線如圖2所示。

圖2 4號(hào)高爐烘爐控制曲線

2.1.2 高爐烘爐工藝流程

4號(hào)高爐開(kāi)爐烘爐工藝流程：風(fēng)機(jī)→熱風(fēng)爐→高爐→上升管→爐頂放散閥→下降管→重力除塵器→布袋除塵器→調(diào)壓閥組后放散閥→放散大氣。

2.1.3 烘爐過(guò)程工藝參數(shù)控制

烘爐過(guò)程工藝參數(shù)控制原則。送風(fēng)溫度控制：初期混風(fēng)閥全開(kāi)，用熱風(fēng)爐的冷風(fēng)閥開(kāi)度調(diào)整，后期用混風(fēng)閥調(diào)節(jié)；爐頂溫度控制：一般情況用風(fēng)量調(diào)整，必要時(shí)用風(fēng)溫調(diào)整；風(fēng)量控制：用放風(fēng)閥調(diào)整，風(fēng)量較大時(shí)用風(fēng)機(jī)調(diào)整；爐頂壓力控制：用調(diào)壓閥組調(diào)整，必要時(shí)用風(fēng)量調(diào)整。4號(hào)高爐開(kāi)爐烘爐過(guò)程參數(shù)如表1 所示。

表1 4號(hào)高爐烘爐過(guò)程參數(shù)

2.2 烘爐操作

在整個(gè)烘爐過(guò)程中，每3～4 小時(shí)換熱風(fēng)爐一次，每2 小時(shí)左右倒?fàn)t頂放散一次。烘爐前將爐體排氣孔全部打開(kāi)，烘爐結(jié)束后關(guān)閉。

2.2.1 烘爐升溫操作

烘爐開(kāi)始后，關(guān)上倒流休風(fēng)閥，關(guān)閉爐頂放散閥，打開(kāi)重力除塵器放散閥，打開(kāi)冷風(fēng)大閘和風(fēng)溫調(diào)節(jié)閥。

2.2.2 烘爐涼爐操作

降溫開(kāi)始后，以25 ℃/h 的速度經(jīng)20 小時(shí)將風(fēng)溫由600 ℃到降100 ℃，風(fēng)量為800 m3/min；當(dāng)溫度降到100 ℃后，按規(guī)程進(jìn)行休風(fēng)，休風(fēng)全開(kāi)爐頂放散閥，開(kāi)倒流休風(fēng)閥，調(diào)壓閥組全開(kāi)。

2.3 開(kāi)爐操作

4號(hào)高爐烘爐結(jié)束后開(kāi)始按裝料表裝料，裝料表如表2 所示。次日19：07 按計(jì)劃送風(fēng)，高爐共計(jì)14 個(gè)風(fēng)口，堵6 個(gè)風(fēng)口，8 個(gè)風(fēng)口送風(fēng)，風(fēng)口面積0.08305 m2，送風(fēng)比1.0，起步風(fēng)壓80 kPa，風(fēng)量800 m3/min 左右，風(fēng)溫700～800 ℃；19：20 枕木點(diǎn)著風(fēng)口亮，20：14 枕木燃完，負(fù)荷料開(kāi)始反應(yīng)；由于反應(yīng)負(fù)荷料爐況行程漸差，壓量關(guān)系漸緊，中間坐料2 次。第二日0：13 引煤氣，3：50 撤導(dǎo)管堵鐵口；于6：20捅開(kāi)2號(hào)風(fēng)口，根據(jù)爐況恢復(fù)程度依次捅開(kāi)剩余風(fēng)口；21：09 開(kāi)始富氧。第三日2：00 噴煤，9：52 TRT并網(wǎng)發(fā)電，11：00 捅開(kāi)8號(hào)風(fēng)口，至此風(fēng)口全開(kāi)，爐況全面恢復(fù)正常。整體開(kāi)爐過(guò)程順利，與全碳磚砌筑爐缸高爐開(kāi)爐過(guò)程相似。4號(hào)高爐開(kāi)爐后前四次鐵渣情況如表3 所示。

表2 4號(hào)高爐開(kāi)爐裝料表

表3 4號(hào)高爐開(kāi)爐后前四次鐵渣成分

3 日常高爐工作狀況

3.1 操作制度對(duì)比

4號(hào)高爐開(kāi)爐以后，在正常生產(chǎn)中高爐的操作制度下對(duì)比：新型澆筑爐缸與傳統(tǒng)碳磚砌筑爐缸的高爐在日常操作過(guò)程中沒(méi)有特殊區(qū)別，但由于新型澆筑材料的導(dǎo)熱性能優(yōu)于碳磚，因此在正常生產(chǎn)過(guò)程中，平均礦、焦角偏低約1°，高爐日常操作制度對(duì)比情況如表4 所示；爐底水冷管冷卻水溫差比全碳磚砌筑爐缸正常生產(chǎn)時(shí)平均高0.1 ℃，水溫差對(duì)比如表5 所示。

表4 高爐日常操作制度對(duì)比

表5 高爐爐底冷卻水水溫差對(duì)比

2016年11月5日該高爐進(jìn)行24 小時(shí)檢修后，冷卻壁漏水導(dǎo)致風(fēng)口上方澆筑料大面積脫落，造成高爐爐缸凍結(jié)，歷時(shí)75 天恢復(fù)正常生產(chǎn)，恢復(fù)期間由于反復(fù)懸、坐料和休、送風(fēng)，高爐內(nèi)襯各部位澆筑料基本全部脫落，爐缸及冷卻設(shè)備損毀嚴(yán)重，對(duì)高爐的長(zhǎng)壽造成很大影響。

3.2 高爐經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比

對(duì)新型澆筑爐缸與傳統(tǒng)碳磚砌筑爐缸高爐兩代爐齡生產(chǎn)過(guò)程中的經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)進(jìn)行加權(quán)平均對(duì)比，新型澆筑爐缸高爐作業(yè)率偏低2.37%，燃料比偏高1 kg/t，具體對(duì)比指標(biāo)如表6 所示。

表6 高爐平均經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比

4 爐缸侵蝕狀況

本次新型澆筑爐缸使用壽命為2014年6月至2018年11月，共計(jì)4年零5 個(gè)月，遠(yuǎn)超設(shè)計(jì)壽命，原設(shè)計(jì)壽命為2年。2018年11月由于鐵口方位熱流強(qiáng)度超高，鐵口兩側(cè)冷卻壁，三-1 冷卻壁水溫差1.6 ℃、熱流強(qiáng)度8997 kcal/h·m2,三-24 冷卻壁水溫差1.8 ℃、熱流強(qiáng)度9707 kcal /h·m2，已經(jīng)在警戒值范圍內(nèi)接近危險(xiǎn)值。2018年11月20日4號(hào)高爐停爐大修，大修時(shí)，爐缸扒料期間，利用爆破間隙進(jìn)入爐內(nèi)調(diào)查，通過(guò)測(cè)量、拍照獲取了一些爐缸侵蝕的數(shù)據(jù)。經(jīng)測(cè)量：碳磚第二層中心位置侵蝕70 mm，環(huán)碳完好；澆注料鐵口位置侵蝕嚴(yán)重僅剩100 mm；南側(cè)11號(hào)風(fēng)口方向剩350 mm，東側(cè)7號(hào)風(fēng)口方向剩余較多有300 mm；整體爐缸侵蝕呈“鍋底狀”侵蝕。

5 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)次4號(hào)高爐中修采用新型澆注爐缸實(shí)踐和對(duì)比分析，積累了大量的高爐澆注爐缸施工、開(kāi)爐、生產(chǎn)運(yùn)行的經(jīng)驗(yàn)和教訓(xùn)，也為今后遇到類似情況發(fā)生提供了有益的借鑒。

（1）由于新型澆筑材料含水量大于傳統(tǒng)的碳磚爐缸，新型澆筑爐缸在高爐烘爐時(shí)長(zhǎng)應(yīng)適當(dāng)延長(zhǎng)[2]。

（2）新型澆筑爐缸為整體澆筑，避免了鐵水浸入磚縫侵蝕破壞，降低了爐內(nèi)煤氣泄漏幾率，有利于高爐的長(zhǎng)壽。

（3）新型澆筑爐缸與傳統(tǒng)碳磚砌筑爐缸在日常操作上無(wú)明顯差別，但各項(xiàng)經(jīng)濟(jì)技術(shù)指標(biāo)對(duì)比略偏低。

（4）新型澆筑爐缸導(dǎo)熱性優(yōu)于傳統(tǒng)碳磚爐缸，熱電偶溫度及冷卻水水溫差略高。

（5） 新型澆筑爐缸澆筑的鐵口受侵蝕比較嚴(yán)重，主要由于澆筑材料抗氧化性能差。

（6）當(dāng)爐況失常時(shí)，抗擊爐況波動(dòng)能力略差，頻繁的休送風(fēng)極易造成風(fēng)口上方澆筑料以環(huán)狀帶的形式整體脫落

（7）整體爐缸侵蝕呈“鍋底狀”侵蝕。