王小軍

中鐵建設(shè)集團(tuán)有限公司 陜西 西安 710014

近年來(lái)，隨著我國(guó)建筑技術(shù)的提升及城市建設(shè)的需要，越來(lái)越多的超高層建筑被設(shè)計(jì)建造出來(lái)，且高度不斷刷新紀(jì)錄。根據(jù)世界高層都市建筑學(xué)會(huì)的統(tǒng)計(jì)[1]，截至2020年9月，我國(guó)超高層建筑在世界范圍的排名如表1所示。

表1 我國(guó)超高層世界排名統(tǒng)計(jì)

現(xiàn)代超高層建筑多采用框架-核心筒結(jié)構(gòu)體系，在建筑施工過(guò)程和使用過(guò)程中，會(huì)由于自重、施工荷載、使用荷載、混凝土材料的時(shí)變特性、溫度等因素產(chǎn)生較大的豎向變形。而對(duì)于外框架和核心筒而言，兩者的材料力學(xué)特性和荷載存在較大的差異，從而導(dǎo)致豎向變形的不同步，出現(xiàn)變形差。在超高層的施工過(guò)程中，結(jié)構(gòu)的剛度、荷載、邊界條件以及混凝土的彈性模量、強(qiáng)度、剛度都會(huì)隨著時(shí)間推移不斷發(fā)展變化，豎向變形以及豎向變形差也會(huì)隨著高度的攀升逐漸發(fā)生變化。過(guò)大的豎向變形差會(huì)造成伸臂桁架、機(jī)電管道、電梯、隔墻等產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力，導(dǎo)致豎向構(gòu)件內(nèi)力的重新分布，甚至影響結(jié)構(gòu)的安全及使用壽命。因此，需要對(duì)超高層結(jié)構(gòu)的豎向變形進(jìn)行準(zhǔn)確的研究預(yù)測(cè)，并提出切實(shí)有效的控制措施[2-3]。

我國(guó)多本規(guī)范均有對(duì)超高層豎向變形的相關(guān)規(guī)定。JGJ 3—2010《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》第11.3.3條明確規(guī)定，豎向荷載作用計(jì)算時(shí)，宜考慮鋼柱、型鋼混凝土（鋼管混凝土）柱與鋼筋混凝土核心筒豎向變形差異引起的結(jié)構(gòu)附加內(nèi)力，計(jì)算豎向變形差異時(shí)宜考慮混凝土收縮、徐變、沉降及施工調(diào)整等因素的影響。第13.2.8條中規(guī)定，標(biāo)高豎向傳遞允許偏差每層為±3 mm，最大為±30 mm。GB 50204—2015《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收規(guī)范》第8.3.2條規(guī)定，層高尺寸允許偏差為±10 mm，全高尺寸允許偏差為±30 mm。GB 50205—2020《鋼結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗(yàn)收標(biāo)準(zhǔn)》第10.9.2條要求，用設(shè)計(jì)標(biāo)高控制安裝時(shí)，主體鋼結(jié)構(gòu)總高度（H）的允許偏差控制為±H/1 000且不大于±100 mm。

本文系統(tǒng)總結(jié)了目前在超高層施工過(guò)程中有關(guān)豎向變形的主要研究成果，對(duì)影響豎向變形的因素、發(fā)展規(guī)律、對(duì)結(jié)構(gòu)受力的影響、計(jì)算方法、控制手段等進(jìn)行梳理，并提出后續(xù)研究中需要更加深入的關(guān)鍵點(diǎn)。

1 豎向變形的理論計(jì)算

按照構(gòu)成分析，豎向變形通常由結(jié)構(gòu)的彈性變形和混凝土的收縮徐變變形組成，其中彈性變形在結(jié)構(gòu)建成時(shí)發(fā)生并基本維持穩(wěn)定，而收縮徐變變形在3～5 a后才趨于穩(wěn)定且貫穿結(jié)構(gòu)的整個(gè)生命周期。按照變形產(chǎn)生的時(shí)機(jī)分析，豎向變形分為施工前變形和施工后變形，施工前變形即為施工第i層時(shí)，由1—i層荷載所產(chǎn)生的變形，施工后變形為之后施工的i＋1層到頂層荷載所產(chǎn)生的變形。通常在施工過(guò)程中，施工前變形會(huì)通過(guò)施工找平的方式補(bǔ)償?shù)?。除此之外，超高層豎向變形還跟截面尺寸、施工組織、溫度等多種因素有關(guān)，因此很難推導(dǎo)出包含所有參數(shù)、適用于項(xiàng)目實(shí)際的計(jì)算公式。

文獻(xiàn)[4]列出了在考慮施工找平前提下，任意樓層施工后變形的定性表達(dá)公式：

文獻(xiàn)[5-6]同樣推導(dǎo)了施工前變形和施工后變形隨樓層變化的公式。在此基礎(chǔ)上，本文以一個(gè)7層樓的建筑為例，總結(jié)其計(jì)算方法。

圖1中，Δi,j的含義為第i層施工時(shí)，第i層產(chǎn)生的變形量。在施工過(guò)程中，每樓層的變形由施工前變形和施工后變形組成，其豎向變形隨樓層施工的數(shù)值如表2所示。

圖1 結(jié)構(gòu)計(jì)算示意

表2 每樓層施工的豎向變形數(shù)值

考慮一種理想情況，即結(jié)構(gòu)各層的材料屬性、幾何尺寸、邊界條件、荷載等因素大小均相同，那么每個(gè)樓層在某個(gè)施工階段中產(chǎn)生的變形均為常數(shù)，設(shè)為c，即

那么各層變形量的數(shù)值如表3所示。

表3 理想情況下每樓層施工的豎向變形數(shù)值

由表3可以看出，在理想情況下，施工前變形和總變形均沿樓層升高而逐漸增大，施工后變形先變大后變小。在實(shí)際施工中，施工前變形會(huì)通過(guò)施工找平補(bǔ)償?shù)?，因此，在施工階段分析中，考慮施工找平后的變形呈現(xiàn)出先變小、后變大的規(guī)律。

但實(shí)際中并不存在這樣的理想情況，每層的變形量并不是常數(shù)，而是由彈性變形和混凝土收縮徐變變形組成，其值與結(jié)構(gòu)的施工時(shí)間有關(guān)：

εi,sh(t)—構(gòu)件在對(duì)應(yīng)時(shí)刻的收縮應(yīng)變；

n—施工的總樓層；

Δn—總變形量。

其中，彈性壓縮變形和混凝土收縮徐變變形分別為材料力學(xué)及混凝土收縮徐變模型的知識(shí)，不再展開(kāi)。

通過(guò)以上內(nèi)容可以得知，如果不考慮施工找平，超高層豎向變形會(huì)沿著高度向上逐漸累加，在最高層處達(dá)到最大值，考慮施工找平補(bǔ)償后，變形呈現(xiàn)出中間大、兩邊小的規(guī)律。每層的變形主要由彈性壓縮變形和混凝土的收縮徐變變形組成，實(shí)際工程中，每個(gè)樓層的邊界、荷載、截面等參數(shù)復(fù)雜，逐項(xiàng)計(jì)算難度很大，且精度得不到保證。

2 超高層豎向變形的數(shù)值模擬

有限元數(shù)值模擬是目前研究超高層施工階段豎向變形的有效手段，與理論計(jì)算相比，具有精度高、可視化強(qiáng)等優(yōu)點(diǎn)，因此在工程實(shí)踐中應(yīng)用廣泛。在早期的施工模擬方法中，通常采取結(jié)構(gòu)一次成形一次加載的方法，雖然計(jì)算量小、計(jì)算時(shí)間快，但與實(shí)際施工情況有偏差。目前，有限元分析軟件的功能已經(jīng)較為完善，計(jì)算機(jī)的性能也足以滿足精確模擬施工的需要，因此，精確施工階段數(shù)值模擬成為一種研究超高層豎向變形的有效手段。

所謂精確施工階段模擬，就是采取逐層施工逐層找平的模擬方法，每個(gè)施工步都只生成已經(jīng)建成的樓層的剛度矩陣進(jìn)行計(jì)算，同時(shí)考慮施工找平、混凝土強(qiáng)度發(fā)展、收縮徐變發(fā)展、核心筒領(lǐng)先施工等多種因素，從而精確地計(jì)算出超高層結(jié)構(gòu)在施工進(jìn)程中豎向變形的數(shù)值和發(fā)展規(guī)律。

2.1 軟件的選取

本文系統(tǒng)匯總了20篇包含實(shí)際工程項(xiàng)目的文獻(xiàn)，其項(xiàng)目概況和軟件使用情況如表4所示。

由表4可以看出，使用率最高的軟件為Midas Gen，使用率占到了60%。相對(duì)于Ansys和SAP2000，Midas Gen的優(yōu)勢(shì)在于前后處理界面友好，內(nèi)置國(guó)內(nèi)常用規(guī)范和多種混凝土?xí)r變模型，在超高層施工階段模擬中，可以迅速完成模型的建立。但Ansys等其他有限元軟件在二次開(kāi)發(fā)、非線性模擬等方面有其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)，研究者可以根據(jù)自己的實(shí)際情況選取合適的有限元模擬工具。

表4 進(jìn)行豎向變形分析的超高層項(xiàng)目匯總

需要引起重視的是，在超高層建筑施工階段數(shù)值模擬的工具選擇上，研究者普遍使用國(guó)外大型有限元軟件，國(guó)內(nèi)目前仍沒(méi)有較為成熟的商業(yè)軟件。

2.2 施工階段模擬的因素及敏感度

在結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)階段，施工單位尚未確定，設(shè)計(jì)單位假定的施工方法以及基于該假定的施工過(guò)程分析可能與后期實(shí)施的方法有差異。因此，施工單位進(jìn)場(chǎng)后，宜盡早進(jìn)行施工過(guò)程結(jié)構(gòu)分析并與設(shè)計(jì)結(jié)果進(jìn)行比對(duì)。此時(shí)，設(shè)計(jì)單位已經(jīng)完成了主體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)工作，諸如截面尺寸、材料、伸臂桁架的設(shè)置等已經(jīng)確定，因此，對(duì)施工階段模擬影響較大的因素主要為：混凝土收縮徐變模型、軟件的分析精度、施工組織計(jì)劃等。

文獻(xiàn)[9]基于上海中心大廈長(zhǎng)期監(jiān)測(cè)結(jié)果，綜合對(duì)比了ACI模型、B3模型、CEB-FIP模型等預(yù)測(cè)變形數(shù)值與實(shí)際結(jié)構(gòu)變形數(shù)值，最終結(jié)果顯示，CEB-FIP模型對(duì)超高層豎向變形的預(yù)測(cè)與實(shí)際更加相符。這個(gè)結(jié)論在其他多個(gè)項(xiàng)目中也得到了認(rèn)可和應(yīng)用[8,23,26]。

關(guān)于軟件的分析精度，主要是指施工階段分析中，對(duì)施工步的定義。文獻(xiàn)[7]橫向比較的3個(gè)項(xiàng)目中，分別以每1層、每4層和每6層定義一個(gè)施工步，結(jié)果顯示，以每1層一個(gè)施工步進(jìn)行分析得到的結(jié)果為基準(zhǔn)，每4層和每6層一個(gè)施工步的結(jié)果誤差為3%和6%，說(shuō)明軟件的分析精度屬于弱敏感因素。本文梳理了上文提到的20個(gè)實(shí)際項(xiàng)目的計(jì)算，有些項(xiàng)目[21-23]采取每1層一個(gè)施工步，也有項(xiàng)目[2,8,10]采取每5層或每6層一個(gè)施工步，均得到了比較準(zhǔn)確的分析結(jié)果。但需要注意的是，每1層定義一個(gè)施工步的分析結(jié)果曲線相對(duì)圓滑，而多層定義一個(gè)施工步的曲線呈現(xiàn)鋸齒狀，原因是在一個(gè)施工步內(nèi)的樓層沒(méi)有進(jìn)行施工找平，變形呈現(xiàn)上升趨勢(shì)。

施工組織計(jì)劃主要是指核心筒領(lǐng)先外框架的層數(shù)，由于滑模、頂模在工程上應(yīng)用越來(lái)越多，核心筒領(lǐng)先施工的層數(shù)已經(jīng)可以多達(dá)10層。通常情況下，由于外框架的豎向變形始終大于核心筒的豎向變形，因此核心筒先行施工，可以給結(jié)構(gòu)充分的時(shí)間提前發(fā)生收縮徐變，理論上有利于減小核心筒和外框架的豎向變形差。文獻(xiàn)[7]對(duì)比了分別采取領(lǐng)先4、7、10層的施工方法，結(jié)果顯示結(jié)構(gòu)剛竣工時(shí)，3種施工組織方法對(duì)變形差的影響隨著領(lǐng)先層數(shù)的增加而增加，但增加幅度很小，均在4%以內(nèi)。而且，隨著竣工時(shí)間的延長(zhǎng)，這種差異會(huì)更加變小。因此，核心筒領(lǐng)先外框架施工層數(shù)也屬于弱敏感因素。

2.3 鋼管混凝土的計(jì)算

在鋼管混凝土構(gòu)件中，鋼管和混凝土協(xié)同作用承擔(dān)豎向壓力。在澆筑初期，由于混凝土強(qiáng)度不足，鋼管為主要受力部分，應(yīng)力和應(yīng)變都會(huì)較大，隨著混凝土強(qiáng)度的發(fā)展，鋼管混凝土內(nèi)部應(yīng)力會(huì)重新分配，由鋼管逐漸轉(zhuǎn)移到兩者共同承擔(dān)，并最終達(dá)到穩(wěn)定。因此，對(duì)于鋼管混凝土的計(jì)算，必須考慮混凝土的強(qiáng)度發(fā)展和收縮徐變發(fā)展。

在數(shù)值模擬中，對(duì)鋼管混凝土目前有2種建模方式，經(jīng)實(shí)際項(xiàng)目驗(yàn)證后，2種方法均可有效地實(shí)現(xiàn)計(jì)算。

其一是采取軟件中內(nèi)置的組合截面，原理是將2種材料根據(jù)彈性模量等效成為一種材料進(jìn)行計(jì)算，優(yōu)勢(shì)是效率高，可以直接采用軟件中給出的截面形式，如圖2所示。

圖2 Midas Gen組合截面定義

其二是采取重合單元法。文獻(xiàn)[2]即在原來(lái)鋼管混凝土柱位置分別建立鋼管柱單元和混凝土柱單元，并通過(guò)共節(jié)點(diǎn)的方法保證兩者的變形協(xié)調(diào)，從而模擬鋼管混凝土的變形。此種方法的優(yōu)勢(shì)是可以分別計(jì)算和查看混凝土和鋼管的受力情況和變形情況。

3 伸臂桁架的連接及受力

采用框架核心筒混合體系的超高層結(jié)構(gòu)，在施工過(guò)程中，核心筒的受力特性類似于懸臂梁，隨著高度的不斷增加，內(nèi)力也逐漸增大，整體結(jié)構(gòu)會(huì)出現(xiàn)側(cè)向剛度不足，因此在超高層框筒結(jié)構(gòu)中，通常會(huì)設(shè)置伸臂桁架，通過(guò)其較強(qiáng)的剛度協(xié)調(diào)外框架和核心筒的受力和變形，達(dá)到增大結(jié)構(gòu)側(cè)向剛度和保證結(jié)構(gòu)整體穩(wěn)定性的目的。從這個(gè)角度來(lái)看，伸臂桁架越早進(jìn)行安裝施工，對(duì)結(jié)構(gòu)剛度和穩(wěn)定性越有利。但是，由于外框架和核心筒之間存在豎向變形差，如果伸臂桁架連接過(guò)早，其較強(qiáng)的剛度會(huì)在加強(qiáng)層導(dǎo)致豎向變形差產(chǎn)生突變，同時(shí)在桁架內(nèi)部產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力。因此，合理地確定伸臂桁架的安裝時(shí)機(jī)非常重要。

文獻(xiàn)[13]分析了結(jié)構(gòu)中某道伸臂桁架在施工過(guò)程中隨建筑高度變化的規(guī)律，結(jié)果顯示，隨著施工的進(jìn)行，上弦桿呈受壓狀態(tài)，下弦桿和斜桿呈受拉狀態(tài)，施工過(guò)程中上下弦桿的應(yīng)力變化不大，但斜桿的應(yīng)力狀態(tài)變化較大。在連接時(shí)機(jī)方面，文獻(xiàn)[3,6-7]都進(jìn)行了數(shù)值模擬，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，同層連接情況要比滯后連接情況下桁架的應(yīng)力比更大，最高可達(dá)2倍的差距。現(xiàn)場(chǎng)施工單位需要在保證結(jié)構(gòu)橫向剛度的前提下，制定合理的施工組織計(jì)劃，盡可能地將伸臂桁架的連接時(shí)間延后，以減小因豎向變形差導(dǎo)致的附加應(yīng)力。

4 豎向變形的控制及補(bǔ)償

超高層施工中構(gòu)件的豎向變形是不可避免的，如果不進(jìn)行控制，可能會(huì)造成較嚴(yán)重的后果，因此需要施工人員在現(xiàn)場(chǎng)采取一定措施進(jìn)行干預(yù)。

通常對(duì)豎向變形的處理有2種思路。一種是從減輕豎向變形差導(dǎo)致的不良后果入手，比如核心筒領(lǐng)先施工，可以使變形預(yù)先發(fā)生，減小與外框架的變形差。同時(shí)在伸臂桁架層延遲連接，避免伸臂桁架產(chǎn)生較大的附加應(yīng)力。另一種思路是主動(dòng)控制，即主動(dòng)減小結(jié)構(gòu)的豎向變形和變形差。

文獻(xiàn)[4]提出了通過(guò)設(shè)計(jì)標(biāo)高和豎向變形迭代計(jì)算施工標(biāo)高的一種方法，大概流程如下：首先計(jì)算核心筒無(wú)施工找平情況下各層的豎向變形，然后從首層開(kāi)始，通過(guò)設(shè)計(jì)標(biāo)高和變形值計(jì)算第i層的施工標(biāo)高，并依次將計(jì)算結(jié)果代入第i＋1層，核心筒的迭代完成后再進(jìn)行外框架的迭代，從而實(shí)現(xiàn)控制兩者變形差的目的。結(jié)果顯示，經(jīng)過(guò)1～2次的迭代即可使變形差滿足設(shè)計(jì)需求。但此方法的計(jì)算較為煩瑣，可進(jìn)一步嘗試使用計(jì)算機(jī)實(shí)現(xiàn)迭代計(jì)算，節(jié)省時(shí)間成本。

施工現(xiàn)場(chǎng)通常使用設(shè)計(jì)標(biāo)高控制法，因此，對(duì)于結(jié)構(gòu)的施工前變形，可以通過(guò)施工找平的方式使其標(biāo)高符合設(shè)計(jì)要求。針對(duì)結(jié)構(gòu)施工后變形，可以通過(guò)施工預(yù)拋高的方式補(bǔ)償。施工預(yù)拋高是指，在結(jié)構(gòu)施工時(shí)，按照預(yù)先計(jì)算出的變形值，將豎向構(gòu)件的標(biāo)高進(jìn)行一定的提高，保證結(jié)構(gòu)在施工完成后符合設(shè)計(jì)標(biāo)高，即：

式中：Hi—構(gòu)件的施工標(biāo)高；

hi—構(gòu)件的設(shè)計(jì)標(biāo)高；

Δi—施工階段模擬中考慮施工找平后得到的結(jié)構(gòu)壓縮量的負(fù)值。

對(duì)于Δi的取值，文獻(xiàn)[8,22]均采用將結(jié)構(gòu)變形值反號(hào)累加到原結(jié)構(gòu)位置的方法。但對(duì)于已經(jīng)采取施工找平措施的結(jié)構(gòu)，這種方法會(huì)導(dǎo)致最終建筑標(biāo)高大于設(shè)計(jì)標(biāo)高。以最終竣工時(shí)刻為準(zhǔn)，雖然中間樓層存在施工后變形，由于僅僅采取了施工找平的措施，頂樓的標(biāo)高基本與設(shè)計(jì)標(biāo)高持平，因此，每樓層豎向構(gòu)件的預(yù)拋高的數(shù)值隨樓層方向上做積分（求和）應(yīng)該為0。即第i層構(gòu)件的預(yù)拋高值等于i層的累積豎向變形減去i－1層的累積豎向變形。以上文的7層結(jié)構(gòu)為例，考慮施工找平的措施下，其構(gòu)件預(yù)拋高值如表5所示。

表5 理想情況下每樓層構(gòu)件預(yù)拋高值

對(duì)于鋼結(jié)構(gòu)構(gòu)件而言，為避免考慮施工安裝預(yù)拋高后，鋼構(gòu)件與下部已安裝結(jié)構(gòu)之間出現(xiàn)超出常規(guī)焊縫高度的縫隙，或鋼構(gòu)件長(zhǎng)度偏大無(wú)法安裝到位的情況，需對(duì)鋼構(gòu)件的長(zhǎng)度按照提前計(jì)算的預(yù)拋高值做必要的調(diào)整。對(duì)于混凝土結(jié)構(gòu)，由于混凝土構(gòu)件的長(zhǎng)度僅受支模情況控制，因此，可不考慮構(gòu)件加工預(yù)調(diào)值。

5 有關(guān)超高層豎向變形研究還需解決的問(wèn)題

5.1 結(jié)合基礎(chǔ)沉降的整體豎向變形計(jì)算

目前，大部分針對(duì)超高層豎向變形的研究均建立在結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)剛性的基礎(chǔ)上，即不考慮結(jié)構(gòu)的基礎(chǔ)沉降。工程實(shí)踐中，核心筒和外框架通常會(huì)有基礎(chǔ)不均勻沉降，從而對(duì)整體結(jié)構(gòu)的豎向變形差產(chǎn)生影響。有條件時(shí)，宜將施工過(guò)程關(guān)注結(jié)構(gòu)體與其支承結(jié)構(gòu)或基礎(chǔ)建立統(tǒng)一計(jì)算模型，進(jìn)行整體施工過(guò)程結(jié)構(gòu)分析。

5.2 簡(jiǎn)單準(zhǔn)確的計(jì)算方法

目前的研究現(xiàn)狀表明，理論計(jì)算超高層的豎向變形和豎向變形差的難度較大，且結(jié)果準(zhǔn)確度難以保證，所以有限元數(shù)值模擬成為首選的分析手段。但在軟件的建模中，依然面臨截面定義數(shù)量多，結(jié)構(gòu)組、荷載組、邊界組定義煩瑣，對(duì)電腦計(jì)算能力要求高等問(wèn)題，因此，可以嘗試開(kāi)發(fā)針對(duì)超高層施工階段分析的建模助手或簡(jiǎn)化算法，提高有限元分析的效率及準(zhǔn)確度?；蛘邚睦碚撚?jì)算進(jìn)行研究，擬合出適用于不同超高層結(jié)構(gòu)的經(jīng)驗(yàn)公式，以供技術(shù)人員參考。

5.3 實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)較少

很多學(xué)者對(duì)不同的實(shí)際項(xiàng)目進(jìn)行了大量的數(shù)值模擬研究，積累了很多經(jīng)驗(yàn)，但很少有在實(shí)際中進(jìn)行現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)獲取并與模擬結(jié)果進(jìn)行校驗(yàn)。主要原因有2個(gè)方面。

一是成本高，通常情況下，常規(guī)的監(jiān)測(cè)手段過(guò)于依賴人力，需要定時(shí)定點(diǎn)觀測(cè)、記錄數(shù)據(jù)，而自動(dòng)化監(jiān)測(cè)手段需要配備先進(jìn)的傳感技術(shù)和通信技術(shù)，并為之開(kāi)發(fā)對(duì)應(yīng)的監(jiān)測(cè)平臺(tái)，均需要投入較大的人力和財(cái)力。

二是現(xiàn)場(chǎng)施工條件不允許，為保證存活率和數(shù)據(jù)準(zhǔn)確度，大部分傳感器對(duì)使用環(huán)境都有一定要求，而施工現(xiàn)場(chǎng)環(huán)境復(fù)雜，人員龐雜，對(duì)傳感設(shè)備和數(shù)據(jù)的準(zhǔn)確性都存在不小的挑戰(zhàn)。但隨著對(duì)施工質(zhì)量的要求越來(lái)越高和對(duì)技術(shù)精細(xì)化的需求提升，相信會(huì)有越來(lái)越多的項(xiàng)目進(jìn)行實(shí)地施工階段的監(jiān)測(cè)。