胡小鋒

(湖南交通工程學(xué)院，湖南 衡陽 421001)

多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)是在傳統(tǒng)的交-直-交間接變頻調(diào)速系統(tǒng)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的.在實(shí)際工業(yè)應(yīng)用中，將不同功率等級(jí)的逆變單元接在同一個(gè)直流母線上.根據(jù)實(shí)際工況要求，選用盡可能大的功率等級(jí)整流單元，不僅可以節(jié)省投資,還可以降低能耗，最大化運(yùn)用能源.所以多驅(qū)動(dòng)的變頻調(diào)速系統(tǒng)已經(jīng)廣泛運(yùn)用到了工業(yè)領(lǐng)域.但是，由于直流母線上的電容器組體積較大，使傳統(tǒng)多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)難以滿足要求集成度高、體積小的應(yīng)用場(chǎng)合.筆者提出了一種新型的多驅(qū)動(dòng)的變頻調(diào)速系統(tǒng)的拓?fù)潆娐?，并分析拓?fù)潆娐返膿Q流策略和控制策略，最后通過Matlab仿真來證實(shí)了本拓?fù)潆娐返挠行院涂煽啃?

1 拓?fù)潆娐?/h2>

傳統(tǒng)使用的多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)，如圖1所示.

圖1 傳統(tǒng)的多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)

當(dāng)前最新的多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)的拓?fù)潆娐罚ㄕ骱湍媪鲀刹糠?，其中含有直流環(huán)節(jié)，但是卻沒有儲(chǔ)能元件.逆變部分由多個(gè)傳統(tǒng)三相PWM逆變器組成，如圖2所示.整流部分由12開關(guān)組成，能量可以雙向流動(dòng)，整個(gè)系統(tǒng)拓?fù)潆娐啡鐖D3所示.

圖2 三相PWM逆變電路

圖3 新型多驅(qū)動(dòng)調(diào)速系統(tǒng)的拓?fù)潆娐?/p>

2 換流策略

因?yàn)檩敵鰝?cè)是使用的傳統(tǒng)三相DC/AC逆變器，逆變器里面的逆變部分換流問題可以通過使用插入死區(qū)時(shí)間未解決.輸入側(cè)開關(guān)采用零電流換流法[1]，它的基本原理是：輸入側(cè)開關(guān)換流時(shí)，先使逆變部分工作在零矢量狀態(tài)，直流電流idc為零，從而減少了開關(guān)損耗.以a相換b相為例，在斷開a相之前，先使各逆變單元工作零矢量v0或v7，idc=0，然后b相接通，從而實(shí)現(xiàn)安全換流，如圖4所示.

圖4 12型開關(guān)整流電路的零電流換流

3 控制原理

本系統(tǒng)的控制原理包括單位輸入功率因數(shù)的PWM整流控制，其次還包括輸出電壓的空間矢量的逆變控制.為了簡(jiǎn)化問題的分析，作如下假定：

(1)輸入側(cè)無LC濾波器：

Lf=0,Cf=0，usx=ux,Isx=Ix,X=a,b,c.

(2)三相輸入電壓：

(1)

(3)負(fù)載1三相輸出電流：

(2)

(4)負(fù)載2三相輸出電流：

(3)

(5)負(fù)載3三相輸出電流：

(4)

(6)三個(gè)負(fù)載的功率因數(shù)角分別為φ1,φ2,φ3.

方程組(1)～(4)中：wi是輸入電壓及電流的角頻率;w01，w02，w03分別是1，2，3路負(fù)載的輸出電壓及電流的角頻率;φ01，φ02，φ03分別是1，2，3路負(fù)載u相輸出電流的初相角；U1是輸入相電壓的最大幅值；I01，I02，I03分別是1，2，3路負(fù)載輸出相電流的最大幅值.

3.1 PWM整流控制

首先將三相輸入電壓分成六個(gè)區(qū)間，其中每個(gè)區(qū)間的三相電壓的極性都保持不變，在三相中，有一相電壓具有正相或負(fù)相的最大的幅值，如圖5所示.

圖5 一個(gè)周期內(nèi)三相輸入電壓的六個(gè)區(qū)間

然后將一個(gè)開關(guān)周期ts分為兩部分，其中兩部分的輸入側(cè)開關(guān)的組合是不同的.為了獲得最大輸出的電壓和減小開關(guān)的損耗，因此每個(gè)區(qū)間內(nèi)都固定一相輸入的電壓于直流正極p端或負(fù)極n端，如表1所示.

表1 輸入相電壓的鉗位表

下文以第3區(qū)間為例，論述單位輸入功率因數(shù)的PWM整流控制.因?yàn)閎相固定直流的正極p端，在開關(guān)周期內(nèi)的直流電壓udc，分別為線電壓ubc和uba，可以計(jì)算出一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)直流電壓的平均值,

(5)

dbc+dba=1.

(6)

其中dbc，dba分別為ubc和uba在一個(gè)開關(guān)周期內(nèi)的導(dǎo)通率.

想獲得單位輸入功率的因數(shù)，一定要保證其中基波的輸入電壓和輸入電流之間成比例關(guān)系：

(7)

由式(3)～(6)可求得

(8)

3.2 SVPWM逆變控制

(9)

同理可求得負(fù)載2和3的有效矢量和零矢量的作用時(shí)間，從而

(10)

(11)

綜合式(9)～(11)可求得

(12)

由式(7)，(12)可求得

圖6以負(fù)載1為例說明了一個(gè)開關(guān)周期的PWM調(diào)制過程以及零電流換流的實(shí)現(xiàn)過程.為了使整流側(cè)安全換流，逆變側(cè)必須具有最小零矢量作用時(shí)間tmin，因此最大電壓傳輸比Mmax<0.866.

圖6 負(fù)載1的PWM調(diào)制過程

4 仿真結(jié)果

通過MATLAB/SIMULINK對(duì)圖5拓?fù)潆娐纷隽巳缦路抡鎸?shí)驗(yàn).本仿真使用的變換器參數(shù)如下：

輸入部分：UN= 380 V，fN=60 Hz，Lf=200 μH，Cf=30 μF，輸入電阻Rin= 0.2 Ω；

輸出負(fù)載1為三相異步感應(yīng)電機(jī)簡(jiǎn)單模型：PN=4 kW，UN=380 V，fN=50 Hz，R1=1.79 Ω，L1=7 mH，IN=6.9 A，nN=1 430 r/min，K1=0.8；

輸出負(fù)載2：R2=100 Ω,L2=30 mH,fout2=40 Hz，K2=0.6；

輸出負(fù)載3：R3=100 Ω,L3=50 mH,fout3=20 Hz，K3=0.4；

調(diào)制頻率：8 kHz.

仿真分為兩個(gè)階段：第一階段t≤0.9 s，電機(jī)在電動(dòng)運(yùn)行指令下運(yùn)行，輸出功率為3 kW；第二階段t>0.9 s，電機(jī)在發(fā)電運(yùn)行指令下運(yùn)行，負(fù)載功率為3 kW.

仿真結(jié)果如圖7所示.

圖7 多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)的仿真結(jié)果

仿真結(jié)果分析：

(2)由于電機(jī)損耗，發(fā)電運(yùn)行狀態(tài)時(shí)的電機(jī)定子電流小于電動(dòng)運(yùn)行狀態(tài)時(shí)的定子電流.

(3)在電動(dòng)運(yùn)行時(shí)，a相輸入功率因數(shù)接近于1；在發(fā)電的運(yùn)行過程中，a相的輸入功率因數(shù)接近于-1，但是由于有濾波電容的作用,所以使輸入電流的相位略超前于輸入的電壓.

5 結(jié)論

本文研究了一種多驅(qū)動(dòng)變頻調(diào)速系統(tǒng)的控制策略和換流策略，仿真實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了理論分析結(jié)果，可得到以下基本結(jié)論：

(1)PWM整流控制和輸出電壓空間矢量的逆變控制可以應(yīng)用于多驅(qū)動(dòng)系統(tǒng)調(diào)速系統(tǒng).

(2)零電流換流策略可以解決輸入側(cè)的換流問題.