王 進(jìn)，李文超，于賀春，張國慶，王文博，王仁宗

（中原工學(xué)院 機(jī)電學(xué)院，鄭州 450007）

錠子是細(xì)紗機(jī)中主要的加捻卷繞部件之一，是紡織工業(yè)的象征，紡紗企業(yè)的設(shè)備規(guī)模和生產(chǎn)能力習(xí)慣以擁有紡織錠子的數(shù)量來衡量[1]。其分別以軸承和錠底為上、下支撐，以細(xì)長多錐的錠桿與錠盤組成回轉(zhuǎn)體，承載著紗管作變載荷回轉(zhuǎn)運(yùn)動[2]。隨著機(jī)械自動化和新材料等重要相關(guān)領(lǐng)域的發(fā)展，錠子也向著高速化、小型化的方向不斷發(fā)展，故生產(chǎn)上對錠子的性能要求也越來越高[3]。未來紡織機(jī)械朝著高產(chǎn)優(yōu)質(zhì)方向發(fā)展，要求錠子在高速運(yùn)轉(zhuǎn)時應(yīng)具有振幅小、穩(wěn)定性好、能耗低和噪聲小等優(yōu)良性能，且錠間轉(zhuǎn)速差異應(yīng)小[4]。然而，錠子的結(jié)構(gòu)和工作狀態(tài)并不是利于在高速狀態(tài)下運(yùn)行的，錠子在高速運(yùn)行時會出現(xiàn)很多問題，如：異常震動、功耗增加、噪聲大以及機(jī)件磨損等[5]。當(dāng)工人長期暴露在噪聲大的環(huán)境中將會有亞臨床聽力損失的風(fēng)險，甚至導(dǎo)致嚴(yán)重的聽力受損[6]。在紡紗各工序中細(xì)紗機(jī)噪聲最大，錠子在運(yùn)行時產(chǎn)生的噪聲又是細(xì)紗機(jī)噪聲的主要部分，因此降低錠子產(chǎn)生的噪聲對紡紗業(yè)有重要意義[7]。

錠子在工作時產(chǎn)生噪聲的主要原因有：錠底與錠尖接觸部分在工作時發(fā)生的相對摩擦、錠子周圍空氣受到錠子高速旋轉(zhuǎn)時的擾動、錠子自身的設(shè)計(jì)與制造缺陷等[8]。同時，由于錠子在不同轉(zhuǎn)速時各影響因素對噪聲大小的影響不一，因此不同轉(zhuǎn)速時錠子產(chǎn)生的聲壓級也有差異。盡管各大紡織企業(yè)所使用的同型號錠子工作轉(zhuǎn)速區(qū)間相同，但實(shí)際生產(chǎn)時所采用的工作轉(zhuǎn)速卻不盡相同，因此工人工作環(huán)境內(nèi)噪聲污染情況也不同。GB/T 50087－2013《工業(yè)企業(yè)噪聲控制設(shè)計(jì)規(guī)范》[9]規(guī)定生產(chǎn)車間內(nèi)噪聲最大值不應(yīng)高于85 dB，但目前我國較多紡織車間噪聲極易超標(biāo)，噪聲超標(biāo)的工作環(huán)境會嚴(yán)重傷害紡織工人的身心健康[10]。

目前，國內(nèi)外對錠子減噪結(jié)構(gòu)及噪聲測量裝置的研究多種多樣。于賀春等[11]設(shè)計(jì)了可測量25 dB～130 dB 錠子噪聲、精度可達(dá)0.1 dB 的多功能錠子檢測系統(tǒng)；尚會超等[12]從聲源、聲音的傳播和聲音接收3方面描述如何控制高速錠子的噪聲；國外Hének等[13]所在的Novibra公司推出了一種耗能低、噪聲小的Lena 錠子；國內(nèi)莫帥等[14]采用數(shù)值分析法探究了高速錠子彈性管關(guān)鍵幾何參數(shù)對其彈性性能和振動特性的影響；付強(qiáng)等[15]采用理論分析的方法提出通過改進(jìn)錠子結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)、提高加工精度、選用優(yōu)等材料等多種方式，可以達(dá)到降低高速錠子能耗、振動以及噪聲的目的。張軍等[16]采用有限元分析的方法通過研究相似結(jié)構(gòu)提出可以通過改善與之相連接部件的幾何特征來降低整體聲壓級大小。國內(nèi)外相關(guān)研究機(jī)構(gòu)及研究人員對高速錠子降噪減振機(jī)構(gòu)及測量裝置的研究已較為成熟，但圍繞高速錠子轉(zhuǎn)速與噪聲關(guān)系的研究尚少。因此，有必要對高速錠子工作時轉(zhuǎn)速與噪聲之間的關(guān)系進(jìn)行進(jìn)一步的探究。

本文以YD61 系列錠子為研究對象，基于本團(tuán)隊(duì)所研制的多功能錠子檢測系統(tǒng)，研究了不同轉(zhuǎn)速下錠子所產(chǎn)生的噪聲隨時間變化的規(guī)律，提出對于錠子工作轉(zhuǎn)速的建議，所得結(jié)果可為棉紡織工廠組織生產(chǎn)以及相關(guān)領(lǐng)域的科學(xué)研究提供參考數(shù)據(jù)。

1 理論和實(shí)驗(yàn)

1.1 實(shí)驗(yàn)裝置與數(shù)據(jù)采集

實(shí)驗(yàn)儀器是多功能錠子檢測系統(tǒng)中的錠子噪聲檢測系統(tǒng)[11]，該系統(tǒng)由實(shí)驗(yàn)臺底座模塊、機(jī)械傳動模塊、傳感器模塊和控制柜模塊4 部分組成，如圖1 所示。圖3 顯示了錠子噪聲檢測系統(tǒng)的工作流程圖。試驗(yàn)前，將圖2所示的YD61系列錠子安裝在實(shí)驗(yàn)臺上，通過傳感器調(diào)整機(jī)構(gòu)調(diào)整激光位移傳感器到合適位置。通過計(jì)算機(jī)控制數(shù)據(jù)采集卡，數(shù)據(jù)采集卡首先采集在轉(zhuǎn)速為0時噪聲傳感器采集到的聲音信息。然后通過數(shù)據(jù)采集卡控制伺服驅(qū)動器使電動機(jī)啟動，電動機(jī)帶動扭矩傳感器、減震軸和帶輪旋轉(zhuǎn)，從而帶動被測錠子旋轉(zhuǎn)。電動機(jī)開始轉(zhuǎn)動的同時，數(shù)據(jù)采集卡開始采集數(shù)據(jù)。激光位移傳感器采集錠子的振動信息，轉(zhuǎn)速傳感器對錠子的轉(zhuǎn)速進(jìn)行實(shí)時監(jiān)控，噪聲傳感器采集實(shí)驗(yàn)過程的聲音信息，通過數(shù)據(jù)采集卡將采集到的數(shù)據(jù)傳送到計(jì)算機(jī)中。

圖1 多功能錠子檢測系統(tǒng)實(shí)驗(yàn)臺

圖2 YD61系列錠子

圖3 錠子噪聲檢測系統(tǒng)

本實(shí)驗(yàn)所使用YD61 系列錠子第1 階和第2 階臨界轉(zhuǎn)速均在5 000 r/min～6 000 r/min 之間，而第3 階臨界轉(zhuǎn)速已遠(yuǎn)超過本實(shí)驗(yàn)的最高轉(zhuǎn)速[17]，且此錠子的推薦工作轉(zhuǎn)速為16 000 r/min～20 000 r/min。為了能夠?qū)Σ煌D(zhuǎn)速下錠子產(chǎn)生的聲壓進(jìn)行詳細(xì)討論，依據(jù)錠子臨界轉(zhuǎn)速和工作情況將其運(yùn)行情況分為3 大階段，即：轉(zhuǎn)速為1 000 r/min～5 000 r/min 的低速階段、轉(zhuǎn)速為6 000 r/min～15 000 r/min 的中速階段和轉(zhuǎn)速為16 000 r/min～22 000 r/min的高速階段。對于各階段轉(zhuǎn)速均是每1 000 r/min采集一組數(shù)據(jù)，重復(fù)3次。每組數(shù)據(jù)在轉(zhuǎn)速穩(wěn)定時開始采集，并在1 s內(nèi)以均等分時間為節(jié)點(diǎn)采集10 000 個數(shù)據(jù)，采集相鄰兩數(shù)據(jù)時間間隔僅為10-4s，以減小外界變化的噪聲對數(shù)據(jù)的影響。然后利用數(shù)據(jù)分析軟件對采集到的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，最終獲得各轉(zhuǎn)速組內(nèi)轉(zhuǎn)速與聲壓級均值和極值的關(guān)系圖。

1.2 聲壓信號處理方法

為了反映錠子產(chǎn)生的聲壓級大小，需要用公式將采集到的電信號值轉(zhuǎn)換成所需的聲壓級SPL（Sound pressure level），轉(zhuǎn)換公式如下[18]：

式中：SPL為聲壓級；V為實(shí)驗(yàn)測得電壓值；V0為常用聲壓對應(yīng)電壓值。

1.3 統(tǒng)計(jì)學(xué)處理

試驗(yàn)數(shù)據(jù)均用均值±標(biāo)準(zhǔn)差表示，組間差異用非線性曲線擬合和成對樣本T 檢驗(yàn)方法來分析，p＜0.05表明組間存在顯著性差異。

1.4 曲線擬合

采用等數(shù)分配法分層抽樣法，在每個轉(zhuǎn)速工況下抽取50 個聲壓級數(shù)據(jù)導(dǎo)入Origin 軟件中，使用非線性曲線擬合的方法，對錠子在低速、中速和高速各個轉(zhuǎn)速工況下聲壓級的數(shù)值進(jìn)行曲線擬合，得到不同轉(zhuǎn)速組內(nèi)轉(zhuǎn)速與聲壓級的函數(shù)關(guān)系。

2 結(jié)果

2.1 錠子在低速狀態(tài)下的噪聲與分析

圖4是錠子在低速時不同轉(zhuǎn)速工況下聲壓級隨時間變化的曲線。從圖中可以看出，錠子在低速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下聲壓級隨時間變化不大，主要集中于69 dB～72 dB之間，且在一段時間內(nèi)較為穩(wěn)定，聲壓級發(fā)生變化時變化速度較快。與對照組相比，實(shí)驗(yàn)組的聲壓級較大，這是由于錠子在旋轉(zhuǎn)時接觸面間微觀不平整以及設(shè)計(jì)、制造和裝配誤差引起錠子轉(zhuǎn)動部分受力不均而產(chǎn)生振動，在各部件接觸部分之間產(chǎn)生摩擦，錠子在轉(zhuǎn)動的同時也引起了周圍空氣的振動，這些摩擦和振動在產(chǎn)生的同時引起了摩擦噪聲和振動噪聲，使得采集到的聲壓級信號較錠子未產(chǎn)生摩擦噪聲和振動噪聲時的聲壓級大。

圖4 低速組不同轉(zhuǎn)速下錠子聲壓級隨時間變化曲線圖

圖5 至圖6 是低速組錠子平均聲壓級與轉(zhuǎn)速的關(guān)系圖。與對照組相比，當(dāng)錠子旋轉(zhuǎn)速度增加時聲壓級明顯增加，這與旋轉(zhuǎn)著的錠子所產(chǎn)生的摩擦噪聲和振動噪聲有關(guān)；錠子低速運(yùn)轉(zhuǎn)時，當(dāng)轉(zhuǎn)速為1 000 r/min時聲壓級平均值最小，約為69.74 dB，當(dāng)轉(zhuǎn)速為5 000 r/min 時聲壓級平均值最大，約為71.56 dB。在錠子轉(zhuǎn)速不高于2 000 r/min時，其聲壓級平均值不超過70 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速位于2 000 r/min～5 000 r/min 之間時，其平均值不超過72 dB。由圖5聲壓級隨轉(zhuǎn)速變化曲線可以看出，錠子在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的聲壓級隨轉(zhuǎn)速增加而增大，出現(xiàn)此現(xiàn)象是由于錠子轉(zhuǎn)速增加的同時越來越接近其臨界轉(zhuǎn)速，產(chǎn)生的振動幅度逐漸增大，由此而產(chǎn)生的振動噪聲也逐漸增大。這與韓銳等[19]研究相似結(jié)構(gòu)噪聲問題所得結(jié)論一致。

圖5 錠子在低速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下平均聲壓級

圖6 錠子在低速時聲壓級隨轉(zhuǎn)速變化曲線圖

圖7是錠子處于低速狀態(tài)時各轉(zhuǎn)速下的聲壓級最值。低速運(yùn)轉(zhuǎn)的錠子在轉(zhuǎn)速為1 000 r/min時產(chǎn)生的聲壓級最大值最小，約為71.29 dB；轉(zhuǎn)速為5 000 r/min時產(chǎn)生的聲壓級最大值最大，約為72.46 dB，但未超過國家規(guī)定的最大聲壓級85 dB。轉(zhuǎn)速為1 000 r/min 時產(chǎn)生的聲壓級最小值最小，約為67.41 dB；轉(zhuǎn)速為5 000 r/min時產(chǎn)生的聲壓級最小值最大，約為70.61 dB。錠子在低速狀態(tài)時產(chǎn)生的聲壓級最值的大小規(guī)律與平均值的大小規(guī)律相同，即：錠子的轉(zhuǎn)速越接近其臨界轉(zhuǎn)速，錠子在旋轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的噪聲就越大。

圖7 錠子在低速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下聲壓級最值

2.2 錠子在中速狀態(tài)下的噪聲與分析

圖8是錠子處于中速狀態(tài)時不同轉(zhuǎn)速下聲壓級隨時間變化的曲線。從圖中可以看出，當(dāng)錠子轉(zhuǎn)速在中等轉(zhuǎn)速區(qū)間時，各轉(zhuǎn)速工況下產(chǎn)生噪聲聲壓級變化量不大，主要集中在71.5 dB～73 dB 之間。在轉(zhuǎn)速不變的情況下，聲壓級隨時間的變化量較小，基本不超過1 dB，且會在一段時間內(nèi)趨于穩(wěn)定，隨后發(fā)生跳躍性變化，緊接著又再次趨于穩(wěn)定。當(dāng)錠子轉(zhuǎn)速開始大于第一臨界轉(zhuǎn)速時，其在轉(zhuǎn)動時產(chǎn)生的振動噪聲逐漸減少，當(dāng)轉(zhuǎn)速為7 000 r/min時，錠子各部件間接觸部分產(chǎn)生的摩擦增大，且此時錠子轉(zhuǎn)速與第一臨界轉(zhuǎn)速相近，錠子在該轉(zhuǎn)速工況下產(chǎn)生的摩擦噪聲與振動噪聲均比較大。當(dāng)轉(zhuǎn)速達(dá)到一定值（10 000 r/min）后，隨著轉(zhuǎn)速的增大，錠子振動的頻率也逐漸增大，噪聲頻域信號因速度提升而增強(qiáng)，并起主導(dǎo)作用，同時對周圍空氣的擾動更加明顯，產(chǎn)生的振動噪聲隨轉(zhuǎn)速的增大而增大。這與韓銳等[19]對異步電動機(jī)電磁噪聲空間分布的研究以及吳玉厚等[20]對旋轉(zhuǎn)滑動摩擦副速度與摩擦噪聲之間關(guān)系的研究結(jié)果相似。

圖8 錠子在中速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下聲壓級隨時間變化曲線圖

圖9至圖10是錠子處于中速狀態(tài)時平均聲壓級與轉(zhuǎn)速的關(guān)系圖。當(dāng)錠子中速轉(zhuǎn)動時，在轉(zhuǎn)速為6 000 r/min 時其聲壓級平均值最小，約為71.88 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為7 000 r/min 時其聲壓級平均值最大，約為73.13 dB。由圖9 聲壓級隨轉(zhuǎn)速變化的曲線可以看出，聲壓級隨轉(zhuǎn)速增加呈現(xiàn)先增大后減小、再增大再減小的波浪形的趨勢變化，這是因?yàn)殄V子在轉(zhuǎn)速增加時摩擦噪聲和振動噪聲并不是均勻增加或減少，而是在一定范圍內(nèi)浮動地增加或減少，又由于錠子轉(zhuǎn)速逐漸遠(yuǎn)離第一、第二臨界轉(zhuǎn)速故聲壓級增大與減小的幅度逐漸減小。這與吳玉厚等[20]研究旋轉(zhuǎn)滑動摩擦副噪聲問題的結(jié)論相符。

圖9 錠子在中速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下平均聲壓級

圖10 錠子在中速時聲壓級隨轉(zhuǎn)速變化曲線圖

圖11 是錠子處于中速狀態(tài)時各轉(zhuǎn)速下的最大聲壓級。錠子在中速工作狀態(tài)下，其聲壓級最大值先增大隨后減小并趨于平緩而后再次減小。當(dāng)轉(zhuǎn)速為6 000 r/min時，錠子產(chǎn)生的聲壓級最大值最小，約為72.82 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為7 000 r/min時，產(chǎn)生的聲壓級最大值最大，約為73.88 dB。當(dāng)轉(zhuǎn)速為6 000 r/min時，產(chǎn)生的聲壓級最小值最小，約為70.71 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為7 000 r/min時，產(chǎn)生的聲壓級最小值最大，約為72.41 dB。轉(zhuǎn)速為10 000 r/min 時，聲壓級的最值之差最大，約為2.54 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為7 000 r/min時，聲壓級的最值的差最小，約為1.47 dB。盡管兩轉(zhuǎn)速下聲壓級最大值相差較大，但均與國標(biāo)中所規(guī)定最大聲壓級相差較遠(yuǎn)。

圖11 錠子在中速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下聲壓級最值

2.3 錠子在高速狀態(tài)下的噪聲與分析

圖12是高速錠子在不同轉(zhuǎn)速下聲壓級隨時間變化的曲線。錠子在高速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速工況下聲壓級隨時間階段性地增加或減少，且聲壓級主要集中于72 dB～73.5 dB 之間。由于錠子在高速旋轉(zhuǎn)時其轉(zhuǎn)速已早已超過第1、第2階臨界轉(zhuǎn)速而距離第3階臨界轉(zhuǎn)速又較遠(yuǎn)，故在此轉(zhuǎn)速區(qū)間內(nèi)聲壓級與轉(zhuǎn)速大小的關(guān)系十分密切。隨著轉(zhuǎn)速的增加，振動噪聲逐漸增大，摩擦噪聲也增大，因此當(dāng)轉(zhuǎn)速為16 000 r/min 時聲壓級隨時間變化的曲線位于高速工況下其它各轉(zhuǎn)速的曲線之下，而轉(zhuǎn)速為22 000 r/min時的聲壓級隨時間變化的曲線在其余各曲線之上。又由于錠子轉(zhuǎn)速較高，噪聲變化較小，錠子在該轉(zhuǎn)速區(qū)間內(nèi)不同轉(zhuǎn)速工況下所產(chǎn)生噪聲聲壓級隨時間變化的曲線相互交織。這與吳玉厚等[20]對高頻時旋轉(zhuǎn)滑動摩擦副速度與摩擦噪聲之間關(guān)系的研究以及黃闖等[21]對高頻時異步電機(jī)振動噪聲的研究結(jié)果相似。

圖12 錠子在高速各轉(zhuǎn)速下聲壓級隨時間變化曲線

圖13 至圖14 是錠子在高速時平均聲壓級與轉(zhuǎn)速的關(guān)系。從圖中可以看出，錠子在高速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下噪聲平均值變化量較小，并隨轉(zhuǎn)速增加呈上升趨勢。當(dāng)轉(zhuǎn)速為22 000 r/min時平均聲壓級最大，約為73.16 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為16 000 r/min時平均聲壓級最小，約為72.29 dB。高速運(yùn)轉(zhuǎn)時，錠子在不同轉(zhuǎn)速工況下產(chǎn)生的平均聲壓級最大值與最小值之差僅約為0.87 dB，不足1 dB，差異較小。這是因?yàn)殄V子在高速轉(zhuǎn)動時隨著振動增大頻率也同時增加，故產(chǎn)生的噪聲變化不大，這與黃闖等[21]研究異步電機(jī)系統(tǒng)噪聲所得結(jié)論一致。

圖13 錠子在高速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下平均聲壓級

圖14 錠子在高速時聲壓級隨轉(zhuǎn)速變化曲線圖

圖15 是高速錠子在各轉(zhuǎn)速工況下聲壓級的最值。錠子在高速旋轉(zhuǎn)時，在轉(zhuǎn)速為16 000 r/min 時，其產(chǎn)生的聲壓級最大值最小，約為73.25 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為22 000 r/min 時，產(chǎn)生的聲壓級最大值最大，約為73.78 dB，但未超過國家規(guī)定的最大聲壓級85 dB。當(dāng)轉(zhuǎn)速為16 000 r/min 時，產(chǎn)生的聲壓級最小值最小，約為71.46 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為22 000 r/min時，產(chǎn)生的聲壓級最小值最大，約為72.37 dB。轉(zhuǎn)速為18 000 r/min時，產(chǎn)生的最值之差最大，約為2.16 dB；當(dāng)轉(zhuǎn)速為22 000 r/min 時，產(chǎn)生的最值之差最小，約為1.41 dB。同樣，由于錠子在高速轉(zhuǎn)動時頻率的增加使得噪聲的增加不那么明顯，所以產(chǎn)生聲壓級的極值的增加比較緩慢。

圖15 錠子在高速狀態(tài)各轉(zhuǎn)速下聲壓級最值

3 結(jié)語

錠子噪聲問題對工人工作環(huán)境和身心健康影響很大，但目前對錠子噪聲問題的系統(tǒng)性實(shí)驗(yàn)分析很少。本文采用多功能錠子檢測系統(tǒng)，采集錠子在不同轉(zhuǎn)速工況下工作時產(chǎn)生的噪聲大小并作系統(tǒng)分析，綜合分析噪聲大小與轉(zhuǎn)速的關(guān)系并找出既能滿足生產(chǎn)效率要求又可以改善工人工作環(huán)境的相對最佳轉(zhuǎn)速，從而得出以下結(jié)論：

（1）錠子在低速轉(zhuǎn)動時，由于轉(zhuǎn)速增加且越來越接近其臨界轉(zhuǎn)速，產(chǎn)生的振動逐漸增大，由此而產(chǎn)生的振動噪聲也逐漸增大，故錠子在低速運(yùn)轉(zhuǎn)時產(chǎn)生的聲壓級隨轉(zhuǎn)速增加而增大；

（2）當(dāng)錠子轉(zhuǎn)速處于中速時，由于在錠子轉(zhuǎn)速增加時摩擦噪聲和振動噪聲并不是均勻增加或減少，而且錠子轉(zhuǎn)速逐漸遠(yuǎn)離第一、第二臨界轉(zhuǎn)速，故聲壓級隨轉(zhuǎn)速增加呈波浪形的趨勢變化且幅度逐漸減?。?/p>

（3）當(dāng)錠子高速旋轉(zhuǎn)時，由于在錠子振動增大的同時頻率也增加，故聲壓級隨轉(zhuǎn)速增加而緩慢增加；

（4）在國家《工業(yè)企業(yè)噪聲衛(wèi)生標(biāo)準(zhǔn)》中所規(guī)定的車間內(nèi)最高噪聲限值為85 dB 的條件下，在錠子的工作轉(zhuǎn)速內(nèi)，推薦采用16 000 r/min 和20 000 r/min為工作轉(zhuǎn)速。

本次實(shí)驗(yàn)僅測得錠子在工作時產(chǎn)生的聲壓大小，錠子直接暴露在外界，而在實(shí)際情況中，錠子的工作環(huán)境較為封閉，而且電動機(jī)、齒輪以及其它零部件也會產(chǎn)生一定的噪聲，同樣影響工人的工作環(huán)境和身心健康；實(shí)驗(yàn)環(huán)境雖已盡量接近標(biāo)準(zhǔn)的隔聲室，但也存在環(huán)境和其它與實(shí)驗(yàn)無關(guān)的聲壓對實(shí)驗(yàn)造成的影響，這些因素可能對實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)有微弱影響，但總體上對實(shí)驗(yàn)的影響不大，由實(shí)驗(yàn)所測得的數(shù)據(jù)依然具有準(zhǔn)確性。