楊秀超，馬俊方，王彥文，秦 煌，劉建國(guó)，姜秀民，劉加勛

(上海交通大學(xué)機(jī)械與動(dòng)力工程學(xué)院，上海 200240)

0 引言

即使煤燃燒引發(fā)的環(huán)境問(wèn)題日漸突現(xiàn)，煤炭在世界能源消耗中仍起著不可替代的作用，從2003年到2030年，世界煤炭需求估計(jì)將上升94.7%[1]。我國(guó)煤炭?jī)?chǔ)量豐富，據(jù)統(tǒng)計(jì)，煤炭占已探明一次性能源總量的92%。目前，我國(guó)能源消耗中，煤炭占比仍高達(dá)56.7%，這意味著在未來(lái)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)間里，煤炭在能源結(jié)構(gòu)中依然占據(jù)主導(dǎo)地位。

煤燃燒釋放的氮氧化物(NOx)主要包括一氧化氮(NO)、二氧化氮(NO2)和氧化亞氮(N2O)，是生成光化學(xué)煙霧的前驅(qū)體，同時(shí)也可以形成酸雨和破壞臭氧層，進(jìn)一步危及人類(lèi)的生命健康[2-6]。隨著世界環(huán)保標(biāo)準(zhǔn)的逐漸嚴(yán)苛，燃煤NOx的控制已經(jīng)引起了廣泛關(guān)注。我國(guó)更是提出了世界最嚴(yán)排放標(biāo)準(zhǔn)GB13271-2014，開(kāi)發(fā)可實(shí)現(xiàn)50mg/m3的燃煤超低NOx排放技術(shù)已迫在眉睫。

工業(yè)鍋爐是現(xiàn)代工業(yè)生產(chǎn)和社會(huì)生活中一種常見(jiàn)的熱工設(shè)備。在我國(guó)，燃煤工業(yè)鍋爐總數(shù)近60萬(wàn)臺(tái)，是僅次于電站鍋爐的主要燃煤設(shè)備，其年耗煤量近6.4億t[7-10]。在燃煤工業(yè)鍋爐的實(shí)際應(yīng)用中，由于鍋爐本身燃燒空間狹小、鍋爐結(jié)構(gòu)不合理、燃燒煤種及負(fù)荷多變等，使其普遍存在著運(yùn)行效率低、NOx排放高的問(wèn)題[11-14]。因此開(kāi)發(fā)高效低氮的工業(yè)鍋爐燃燒器和合理的工業(yè)鍋爐結(jié)構(gòu)，重新組織爐內(nèi)流動(dòng)及燃燒特性對(duì)工業(yè)鍋爐的高效低氮運(yùn)行具有重要意義[15-19]。

目前關(guān)于工業(yè)鍋爐燃燒的研究中，大多通過(guò)設(shè)計(jì)特殊的煤粉燃燒器如旋流燃燒器、鈍體燃燒器、預(yù)燃室燃燒器、反射流燃燒器來(lái)形成一個(gè)高溫再循環(huán)回流區(qū)以促進(jìn)煤粉的著火、保持火焰穩(wěn)定性以及控制燃燒前期NOx的生成[20-21]。而針對(duì)性地設(shè)計(jì)合理的鍋爐結(jié)構(gòu)以及重新組織爐內(nèi)流動(dòng)及燃燒特性的研究較少。由于工業(yè)鍋爐自身燃燒空間狹小，雖然高溫再循環(huán)回流區(qū)一定程度上可以延長(zhǎng)煤粉顆粒在爐內(nèi)的停留時(shí)間、控制燃燒前期NOx的生成，但總體上工業(yè)鍋爐飛灰含碳量和NOx排放都較高[22-25]。因此，如果可以從燃燒器和工業(yè)鍋爐結(jié)構(gòu)綜合角度考慮，開(kāi)發(fā)出一套適用于工業(yè)鍋爐的高效低氮燃燒系統(tǒng)，勢(shì)必會(huì)極大地促進(jìn)燃煤工業(yè)鍋爐的高效清潔運(yùn)行。

基于以上問(wèn)題，本文從燃燒系統(tǒng)的角度出發(fā)，針對(duì)性地提出了一種帶高溫旋渦燃盡裝置的高效潔凈燃燒工業(yè)鍋爐；并根據(jù)濃淡分離和空氣分級(jí)燃燒原理，開(kāi)發(fā)配置了一種高效低氮煤粉燃燒器；最后通過(guò)數(shù)值模擬的方法，研究了不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下?tīng)t內(nèi)流動(dòng)、燃燒及NOx生成特性，可以為燃煤超低NOx排放工業(yè)鍋爐的設(shè)計(jì)與運(yùn)行提供參考。

1 鍋爐及燃燒器

本文以8MW高效潔凈燃燒煤粉工業(yè)鍋爐為研究對(duì)象，爐膛尺寸為3.80m×4.28m×8.50m，屬于雙鍋筒、橫置式熱水鍋爐，鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)參數(shù)見(jiàn)表1。圖1所示為該鍋爐的燃燒系統(tǒng)，采用高效低氮煤粉燃燒器和爐內(nèi)強(qiáng)化潔凈燃燒，其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)為：四只高效低氮煤粉燃燒器對(duì)沖布置于爐膛左右墻下部，爐膛上部設(shè)置有由后墻水冷管交叉構(gòu)成的高溫旋渦燃盡裝置。

表1 鍋爐設(shè)計(jì)煤質(zhì)分析

圖1 高效潔凈燃燒系統(tǒng)

高效低氮煤粉燃燒器風(fēng)道結(jié)構(gòu)主要由一次、內(nèi)二次、旋流二次、外二次風(fēng)道組成。一次風(fēng)攜帶煤粉進(jìn)行噴射時(shí)，在經(jīng)過(guò)中心管和一次風(fēng)道的兩級(jí)煤粉濃縮環(huán)后發(fā)生煤粉顆粒的濃淡分離，從而形成外濃內(nèi)淡型顆粒分布特點(diǎn)。內(nèi)二次風(fēng)以喇叭狀噴入爐膛，旋流二次風(fēng)則以一定的旋度噴入爐膛，在燃燒器出口區(qū)域形成高溫回流區(qū)的同時(shí)，也逐漸補(bǔ)充了爐內(nèi)煤粉燃燒所需的氧氣。而外直二次風(fēng)主要用來(lái)調(diào)節(jié)火焰擴(kuò)展角，根據(jù)爐膛條件，確定最佳的火焰形狀和長(zhǎng)短，避免火焰貼壁。其中，一次風(fēng)管出口處設(shè)置有穩(wěn)焰齒，用以形成環(huán)狀分布的著火源，確保燃燒器的穩(wěn)定燃燒。另外，在爐膛出口區(qū)域設(shè)置高溫旋渦燃盡裝置延長(zhǎng)煙氣中未燃盡煤粉顆粒的行程，促進(jìn)其燃盡。

燃燒器出口區(qū)域形成穩(wěn)定的高溫回流區(qū)可以強(qiáng)化煤粉和空氣的混合，在促進(jìn)煤粉燃盡的同時(shí)也避免了局部高溫區(qū)的形成，這有利于控制熱力型NOx的生成；另外，合理的燃燒器的配風(fēng)參數(shù)可以使高溫回流區(qū)內(nèi)保持還原性氣氛，控制燃燒前期NOx的形成[23]。因此，本文針對(duì)性地研究了在不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下?tīng)t內(nèi)流動(dòng)、燃燒及NOx生成特性，具體配風(fēng)方案見(jiàn)表2。

表2 數(shù)值模擬配風(fēng)方案

2 計(jì)算模型及邊界條件

由于要求解的基本方程是非線性耦合微分方程，因此采用了分離求解器Fluent進(jìn)行數(shù)值模擬。其中SIMPLE算法和標(biāo)準(zhǔn)壓力離散化方法被采用來(lái)求解離散控制方程和耦合壓力速度相。湍流強(qiáng)度、耗散率和雷諾應(yīng)力則用二階迎風(fēng)格式進(jìn)行迭代。k-ε雙方程被作為氣相湍流模型，而氣固兩相流動(dòng)是基于拉格朗日隨機(jī)軌道模型。采用P1輻射模型計(jì)算爐內(nèi)輻射傳熱，該模型包括粒子輻射相互作用，粒子發(fā)射率和散射因子分別為1.0和0.9[26]。采用雙步競(jìng)爭(zhēng)反應(yīng)模型和PDF概率密度函數(shù)計(jì)算揮發(fā)分的脫揮發(fā)分和燃燒，而焦炭的燃燒則采用動(dòng)力擴(kuò)散模型。由于煤粉燃燒過(guò)程中快速型NOx的生成量很少，因此在數(shù)值模擬中只考慮了燃料型NOx和熱力型NOx。其中燃料型NOx根據(jù)De Soete模型計(jì)算[27]，而熱力型NOx根據(jù)Zeldovitch機(jī)理進(jìn)行計(jì)算[28]。鍋爐的所有進(jìn)口邊界均采用質(zhì)量流量入口，如表2所示，而爐膛出口采用壓力出口。爐膛壁面為等溫壁面，耦合標(biāo)準(zhǔn)壁面函數(shù)。

本文的爐膛采用結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，高溫旋渦燃盡裝置和燃燒器由于結(jié)構(gòu)非常復(fù)雜，采用了非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格，結(jié)構(gòu)網(wǎng)格與非結(jié)構(gòu)網(wǎng)格之間用interface對(duì)連接，并且保持交界面處的網(wǎng)格尺寸相近。采用400萬(wàn)、500萬(wàn)、650萬(wàn)和750萬(wàn)網(wǎng)格進(jìn)行網(wǎng)格無(wú)關(guān)性驗(yàn)證，提取燃燒器中心截面的速度作為對(duì)比，發(fā)現(xiàn)650萬(wàn)網(wǎng)格和750萬(wàn)網(wǎng)格燃燒器中心軸線速度分布比較接近，因此，本文計(jì)算采用650萬(wàn)網(wǎng)格。

本文所采用的計(jì)算模型及方法根據(jù)相關(guān)文獻(xiàn)[29-30]進(jìn)行選擇，而在文獻(xiàn)中已經(jīng)有大量的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)模型的準(zhǔn)確及合理性進(jìn)行了驗(yàn)證，因此本文的計(jì)算結(jié)果及相應(yīng)結(jié)論比較可靠。

3 結(jié)果與討論

3.1 流動(dòng)特性

圖2所示為不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下近燃燒器區(qū)域流場(chǎng)分布?？梢钥闯龈鞴r下近燃燒器區(qū)域流動(dòng)特性相似，均在燃燒器出口區(qū)域形成了穩(wěn)定的旋流回流區(qū)。旋流回流區(qū)的形成可以促進(jìn)煤粉和空氣的強(qiáng)烈混合，有助于爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定；另外，由于燃燒器射流在爐膛中心相撞，而形成折轉(zhuǎn)向上和向下的流動(dòng)，并在燃燒器的上下兩側(cè)分別形成低速回流區(qū)，這可以延長(zhǎng)煙氣在爐內(nèi)的行程，促進(jìn)未燃盡煤粉顆粒的燃盡；并且氣流在燃燒器下側(cè)低速回流區(qū)的速度明顯高于燃燒器上側(cè)低速回流區(qū)速度。

值得注意的是，隨著內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度的增加，由于旋流二次風(fēng)和外二次風(fēng)的風(fēng)量減少，相應(yīng)的射流動(dòng)量降低，所以對(duì)沖布置的燃燒器射流在爐膛中心碰撞的強(qiáng)度降低，從而造成了在燃燒器上下兩側(cè)的回流區(qū)范圍增大，但是回流速度降低，尤其是當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，這種現(xiàn)象體現(xiàn)得更加明顯。

圖2 燃燒器流場(chǎng)分布

不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下高溫旋渦燃盡裝置流場(chǎng)分布如圖3所示。各工況下來(lái)自下?tīng)t膛的煙氣經(jīng)高溫旋渦燃盡裝置入口流入高溫旋渦燃盡裝置，由于高溫旋渦燃盡裝置上下壁面呈相對(duì)圓環(huán)形，導(dǎo)致一部分煙氣貼著高溫旋渦燃盡裝置上壁面流向出口，另一部分則在高溫旋渦燃盡裝置下壁面形成一個(gè)低速煙氣回流區(qū)。這兩部分煙氣的行程經(jīng)高溫旋渦燃盡裝置后都將得到延長(zhǎng)，有利于高溫?zé)煔庵形慈急M煤粉顆粒的燃盡。

圖3 高溫旋渦燃盡裝置流場(chǎng)分布

3.2 燃燒特性

圖4所示為不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下近燃燒器區(qū)域溫度場(chǎng)分布。從圖4可以看出，總體上爐內(nèi)溫度呈對(duì)稱(chēng)分布，結(jié)合圖2可知，由于在燃燒器出口區(qū)域穩(wěn)定旋流回流區(qū)的存在，在燃燒器出口處形成了穩(wěn)定的“燈芯”形火焰，這也說(shuō)明了大部分煤粉集中在旋流回流區(qū)內(nèi)燃燒，從而釋放出大量熱量，形成兩個(gè)基本對(duì)稱(chēng)的高溫區(qū)。但是，當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，由于內(nèi)二次風(fēng)量的增加，使其向爐膛中心引射的動(dòng)量增大，這嚴(yán)重阻隔了旋流二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合。因此，其火焰沿著燃燒器上下側(cè)逐漸分散，這不利于爐內(nèi)燃燒的穩(wěn)定和煤粉的均勻燃燒。

此外，當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%和30%時(shí)，爐膛內(nèi)溫度分布均勻，火焰充滿度明顯高于內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，說(shuō)明了這兩個(gè)工況可以更好的實(shí)現(xiàn)爐膛內(nèi)煤粉的均勻燃燒。由于內(nèi)二次風(fēng)的存在，及時(shí)的補(bǔ)充了煤粉燃燒所需的氧氣，所以當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為30%時(shí)，爐內(nèi)火焰充滿度是最好的。但是爐膛中心的高溫區(qū)并沒(méi)有完全的向燃燒器中心聚集，說(shuō)明有少部分煤粉是在分散的高溫區(qū)內(nèi)燃燒的，在分散的高溫區(qū)內(nèi)燃燒的煤粉距爐膛出口距離相對(duì)較短，會(huì)影響爐膛整體煤粉的燃盡。另一方面，如果內(nèi)二次風(fēng)提前混入燃燒器中心的高溫還原性區(qū)域，會(huì)導(dǎo)致燃燒前期NOx的增加。

圖4 燃燒器溫度分布

3.3 組分濃度分布

3.3.1 O2濃度分布

不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下，近燃燒器區(qū)域O2濃度分布如圖5所示。

圖5 燃燒器O2濃度分布

結(jié)合圖2和圖4可知，在燃燒器中心的旋流回流區(qū)內(nèi)氧濃度較低，這是因?yàn)樵诟邷氐男骰亓鲄^(qū)內(nèi)，回流的高溫?zé)煔饪梢灾苯优c煤粉充分混合，對(duì)煤粉快速加熱，大量煤粉在旋流回流區(qū)內(nèi)集中燃燒，消耗了大量氧。相反，在旋流回流區(qū)的邊界，氧濃度較高。這一方面是因?yàn)樾鞫物L(fēng)在向爐膛中心螺旋前進(jìn)的同時(shí)，對(duì)燃燒器中心區(qū)域形成一層高氧濃度的包裹層，使燃燒器中心區(qū)域形成缺氧的還原性氛圍，控制燃燒前期NOx的生成；另一方面是因?yàn)閮H僅只有少量的煤粉或者來(lái)自燃燒器中心的未燃盡煤粉顆粒會(huì)在旋流回流區(qū)的邊界燃燒，其消耗的氧量較少。進(jìn)一步地，在保證合理的火焰充滿度的前提下，發(fā)現(xiàn)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%時(shí)，其燃燒器中心低氧濃度區(qū)域面積略大于內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為30%的面積，這意味著旋流回流區(qū)內(nèi)的還原性區(qū)域的面積也較大，可以促進(jìn)NOx的還原。

3.3.2 CO濃度分布

圖6展示了高溫旋渦燃盡裝置局部CO濃度分布。在高溫旋渦燃盡裝置內(nèi)，CO的濃度較高，結(jié)合圖2可知，煙氣在高溫旋渦燃盡裝置內(nèi)回旋流動(dòng)，延長(zhǎng)了煙氣中未燃盡煤粉顆粒在爐內(nèi)的停留時(shí)間，促進(jìn)了煙氣中未燃盡煤粉顆粒的繼續(xù)燃盡。另外CO濃度較高，也有利于燃盡區(qū)NOx的還原。

圖6 高溫旋渦燃盡裝置CO濃度分布

3.4 NOx生成特性

圖7展示了不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下近燃燒器區(qū)域NOx濃度分布。可以看出，各工況下，在燃燒器中心的旋流回流區(qū)邊界上NOx濃度較高，而在旋流回流區(qū)內(nèi)NOx濃度較低[23]。這是因?yàn)樵谛骰亓鲄^(qū)邊界上氧濃度較高，溫度也較高，高溫高氧氛圍促進(jìn)了NOx的生成，然而在旋流回流區(qū)內(nèi)，氧濃度較低，溫度也偏低，抑制了NOx的生成。

圖7 燃燒器NOx濃度分布

此外，從圖7還可以看出，各工況中在旋流回流區(qū)的下邊界出現(xiàn)了局部的高NOx區(qū)域，結(jié)合圖2可知，這可能是位于燃燒器下側(cè)的低速回流區(qū)中的回流煙氣直接對(duì)燃燒器下側(cè)根部煤粉氣流進(jìn)行加熱，使該區(qū)域形成了局部高溫，進(jìn)而導(dǎo)致了局部的高NOx區(qū)域。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度從0增加到30%時(shí)，爐膛中心處的NOx濃度明顯升高，并且區(qū)域也相應(yīng)擴(kuò)大，根據(jù)圖4(b)可知，這主要是由內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為30%時(shí)，爐膛中心的高溫區(qū)域面積較大引起的。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，由于較大的內(nèi)二次風(fēng)動(dòng)量嚴(yán)重阻隔了旋流二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合，在影響煤粉均勻燃燒的同時(shí)也導(dǎo)致燃燒后期煙氣中的氧含量較高，這會(huì)使?fàn)t膛出口的NOx偏高。

3.5 爐膛出口參數(shù)

圖8為不同內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度下?tīng)t膛出口溫度和飛灰可燃物含量。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，爐膛出口溫度和飛灰可燃物含量均最高，這是由于內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度較大，旋流二次風(fēng)和外二次風(fēng)的風(fēng)量較少，相應(yīng)的射流動(dòng)量降低，導(dǎo)致在燃燒器上下兩側(cè)的回流區(qū)內(nèi)回流速度降低，影響了煤粉的混合，進(jìn)一步導(dǎo)致煤粉的燃盡效果較差。此外，如圖4所示，爐內(nèi)火焰的充滿度差，燃燒不均勻也是導(dǎo)致?tīng)t膛出口溫度和飛灰可燃物含量高的主要原因。而當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%和30%時(shí)，爐膛回流區(qū)內(nèi)速度較高，煤粉混合均勻，延長(zhǎng)了煤粉的高溫停留時(shí)間，促進(jìn)了煤粉的燃盡，其次，如圖4所示，爐內(nèi)溫度分布均勻，這也可以更好的實(shí)現(xiàn)爐膛內(nèi)煤粉的均勻燃燒，因此，爐膛出口的溫度和飛灰可燃物含量均較低。

圖8 爐膛出口溫度和飛灰可燃物含量

圖9為不同工況下?tīng)t膛出口CO和NOx的釋放量。從圖9可以看出，當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%時(shí)，爐膛出口NOx排放最低，為90.08mg/m3，并且爐膛整體燃盡效果也最好。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，爐膛整體燃盡最差，同時(shí)爐膛出口NOx排放也最高，為110.50mg/m3。這是因?yàn)閮?nèi)二風(fēng)嚴(yán)重阻隔了旋流二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合，導(dǎo)致了燃燒后期煙氣中的氧含量較高，不利于NOx的還原；同時(shí)也使?fàn)t膛內(nèi)火焰向燃燒器上下兩側(cè)分散，影響爐內(nèi)煤粉的均勻燃燒。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為30%時(shí)，爐內(nèi)燃盡較差，爐膛出口NOx排放較高，為93.54mg/m3。這是由于內(nèi)二次風(fēng)一定程度上阻隔了旋流二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合，爐膛中心的高溫區(qū)并沒(méi)有完全的向燃燒器中心聚集，少部分煤粉在該區(qū)域燃燒，該部分煤粉距爐膛出口距離相對(duì)較短，影響了爐膛整體煤粉的燃盡。另一方面，爐膛中心的高溫區(qū)域面積較大，不利于燃燒過(guò)程中NOx的控制。并且，如果內(nèi)二次風(fēng)提前混入燃燒器中心的高溫還原性區(qū)域，也可能會(huì)導(dǎo)致燃燒前期NOx的增加。總體上來(lái)講，隨著內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度的增加，爐膛出口NOx排放也增加。

圖9 爐膛出口CO和NOx

4 結(jié)論

(1)各工況下，在燃燒器出口區(qū)域均形成了穩(wěn)定的旋流回流區(qū)。煙氣在高溫旋渦燃盡裝置中一部分貼著上壁面流向出口，另一部分則在下壁面形成一個(gè)低速煙氣回流區(qū)。

(2)總體上在爐內(nèi)形成了對(duì)稱(chēng)穩(wěn)定的“燈芯”形火焰。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%和30%時(shí)，爐膛內(nèi)溫度分布均勻，火焰充滿度較好；而當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，爐膛內(nèi)火焰沿著燃燒器上下兩側(cè)逐漸分散。此外，當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為30%時(shí)，爐膛中心的高溫區(qū)并沒(méi)有完全的向燃燒器中心聚集。

(3)各工況下，在燃燒器中心的旋流回流區(qū)邊界上NOx濃度較高，而在旋流回流區(qū)內(nèi)NOx濃度較低。當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度從0%增加到30%時(shí)，爐膛中心處的NOx濃度明顯升高，并且區(qū)域也相應(yīng)擴(kuò)大；當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為50%時(shí)，燃燒后期煙氣中的氧含量較高，促使?fàn)t膛出口的NOx偏高；當(dāng)內(nèi)二次風(fēng)開(kāi)度為0%時(shí)，爐膛出口NOx排放最低，為90.08mg/m3，并且爐膛整體燃盡效果也最好。

值得注意的是在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，由于工業(yè)鍋爐的煤種多變、負(fù)荷波動(dòng)大等特點(diǎn)，當(dāng)使用低揮發(fā)分煤作為燃料時(shí)，為了保證爐內(nèi)的穩(wěn)定燃燒，需通過(guò)內(nèi)二次風(fēng)道及時(shí)補(bǔ)充燃燒所需的氧氣。因此，內(nèi)二次風(fēng)道可以作為一個(gè)及時(shí)補(bǔ)充燃燒所需氧氣的穩(wěn)燃風(fēng)道。另外，在實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，當(dāng)發(fā)現(xiàn)一次風(fēng)射流動(dòng)量不足時(shí)，可通過(guò)內(nèi)二次風(fēng)對(duì)一次風(fēng)進(jìn)行引射，使一次風(fēng)可以到達(dá)爐膛中心位置。