陳航，侯義輝，王薇，張燕飛

(1 中鐵隧道局集團(tuán)有限公司市政工程公司，浙江 杭州 310000；2 紹興市交通建設(shè)有限公司，浙江 紹興 312000；3 中南大學(xué)土木工程學(xué)院，湖南 長沙 410075)

目前，豎井已經(jīng)成為長大公路隧道的重要附屬工程之一，在提高隧道通風(fēng)能力方面有較大的優(yōu)勢[1]。豎井開挖后為保證其安全運(yùn)營，必須施作合理的支護(hù)結(jié)構(gòu)，目前國內(nèi)外及各行各業(yè)規(guī)范中尚未給出明確的支護(hù)設(shè)計(jì)詳細(xì)方案[2]，《公路隧道設(shè)計(jì)細(xì)則》[3]中指出豎井應(yīng)采用復(fù)合式襯砌結(jié)構(gòu)，從復(fù)合式襯砌豎井施工方式及結(jié)構(gòu)受力形式看，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)過程中應(yīng)充分發(fā)揮圍巖的自承能力。而收斂約束法以充分發(fā)揮圍巖自承力為基礎(chǔ)，將圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)視為一個(gè)整體，強(qiáng)調(diào)圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)相互作用以共同承擔(dān)開挖荷載，因此將收斂約束法引入到豎井支護(hù)設(shè)計(jì)具有重要研究價(jià)值。收斂約束法最先使用于隧道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)中，其基本組成部分包括圍巖特性曲線(ground reaction curve，GRC)、支護(hù)特性曲線(support characteristic curve，SCC)、縱向變形(longitudinal displacement profiles，LDP)曲線[4]，該法通過圍巖特征曲線與支護(hù)結(jié)構(gòu)特征曲線相交來確定支護(hù)體系的最佳平衡條件，從而求得維護(hù)隧道穩(wěn)定所需的支護(hù)力[5]，進(jìn)而確定圍巖及支護(hù)結(jié)構(gòu)安全系數(shù)，分析隧道結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性。

應(yīng)用收斂約束法的關(guān)鍵是確定支護(hù)結(jié)構(gòu)架設(shè)前洞壁徑向位移值，該值通過LDP獲得。PANET M[6]、HOEK E[7]基于實(shí)測資料通過數(shù)據(jù)擬合的方法得出了LDP曲線公式，PANET M[8]在后續(xù)研究中對(duì)其公式進(jìn)行了修正；VLACHOPOULOS N與DIEDERICHS M S[9]利用彈塑性理論提出了LDP新公式，該公式在應(yīng)用中具有較高的認(rèn)可度；吳順川等[10]、耿曉杰[11]等基于廣義Hoke-Brown準(zhǔn)則，提出了考慮隧道應(yīng)力水平及圍巖質(zhì)量影響的LDP曲線表達(dá)式，并與現(xiàn)有成果做了對(duì)比分析，證明了其適用性；張常光等[12]將考慮開挖面空間效應(yīng)的支護(hù)力系數(shù)法與位移釋放系數(shù)法進(jìn)行定性與定量分析，得出位移釋放系數(shù)法適用于各種彈塑性圍巖，能更直觀反映開挖面效應(yīng)及影響范圍，工程應(yīng)用前景更加廣泛；張標(biāo)等[5]根據(jù)FLAC3D模擬結(jié)果采用非線性回歸的分析方法建立了修正的LDP曲線擬合公式，并利用該公式探討了圍巖質(zhì)量對(duì)開挖面附近的位移釋放率的影響；張妍珺等[13]建立了輸水隧洞三維數(shù)值模型，通過將數(shù)值模擬結(jié)果與已有理論公式不斷推演，最終得出了擬合效果良好的LDP曲線修正公式。

以上對(duì)LDP曲線的研究集中于隧道開挖，較少研究豎井開挖過程中的空間效應(yīng),然而在豎井開挖過程中開挖方向與巖體重力方向相同，且使用反井法開挖時(shí)，先導(dǎo)孔及擴(kuò)孔會(huì)先貫通整個(gè)豎井，之后采用鉆爆法正向擴(kuò)挖形成豎井，這與隧道開挖具有明顯差異，所以，使用收斂-約束法研究豎井支護(hù)時(shí)機(jī)時(shí)參考隧道開挖縱向曲線研究成果則具有很大的不確定性，因此，為了研究豎井中圍巖與支護(hù)結(jié)構(gòu)的相互作用，開展對(duì)豎井開挖時(shí)圍巖縱向變形規(guī)律的研究具有重要意義，此外，在豎井開挖過程中開挖面深度不斷變化，穿越地層復(fù)雜多變，這為考慮豎井縱向變形規(guī)律又增加了難度。針對(duì)這些問題，本文基于杭紹臺(tái)高速公路某隧道豎井，利用有限元軟件ANSYS建立不同圍巖級(jí)別下三維豎井反井法開挖模型，得出圍巖級(jí)別及開挖面深度對(duì)豎井井壁LDP曲線的影響，并利用數(shù)學(xué)方法擬合得到曲線數(shù)學(xué)表達(dá)式，最后將該曲線表達(dá)式與隧道LDP曲線進(jìn)行對(duì)比分析，得出豎井與隧道LDP曲線的異同點(diǎn)，這可以為該豎井使用收斂約束法確定豎井支護(hù)時(shí)機(jī)及穩(wěn)定性分析提供理論指導(dǎo)，對(duì)類似的工程也具有一定借鑒意義。

1 工程概況

杭紹臺(tái)高速公路某隧道豎井，成井內(nèi)輪廓設(shè)計(jì)直徑為5.0 m，井口標(biāo)高345.0 m，井底處標(biāo)高102.8 m，豎井深度為242.2 m。豎井采取反井法開挖，即首先自上而下鉆導(dǎo)向孔，然后自下而上進(jìn)行反向擴(kuò)孔，之后自上而下正向擴(kuò)孔并施作初期支護(hù)，最后自下而上施作二次襯砌。工藝流程如圖1所示，其中先導(dǎo)孔直徑為0.27 m，反向擴(kuò)孔直徑為1.4 m，正向擴(kuò)挖井徑為6 m。

圖1 反井法施工工藝

該豎井所處地層復(fù)雜，穿過了Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)、Ⅴ級(jí)圍巖，各級(jí)圍巖分布比例見表1。

表1 豎井圍巖分級(jí)一覽表

從表1可以看出，各級(jí)圍巖在豎向交叉分布，該豎井Ⅲ、Ⅳ級(jí)圍巖占比92.9%，按圍巖亞類分級(jí)方法，Ⅳ級(jí)圍巖主要有Ⅳ1及Ⅳ2級(jí)。因此，本文選?、蠹?jí)圍巖及Ⅳ1、Ⅳ2級(jí)圍巖為研究對(duì)象，分析不同級(jí)別圍巖中豎井開挖時(shí)的縱向變形曲線。

2 數(shù)值模擬及分析

2.1 物理參數(shù)

本文模型基于ANSYS有限元軟件，圍巖材料特性按各向同性彈塑性考慮，采用Drucker-Prager系列屈服準(zhǔn)則中的DP1準(zhǔn)則，材料參數(shù)見表2。

表2 材料參數(shù)

2.2 模型尺寸

為節(jié)省計(jì)算資源，模型開挖深度簡化為150 m進(jìn)行規(guī)律探究，依據(jù)圣維南原理，取巖土的邊界約為豎井井徑的5～6倍，模型中取巖土邊界距井中心30 m?？紤]到計(jì)算模型的對(duì)稱性，既能保證精度也能減少計(jì)算量，故取1/4模型進(jìn)行計(jì)算。

2.3 網(wǎng)格劃分及邊界條件

模型中圍巖采用Solid45實(shí)體單元，本模型采用了mesh200單元輔助網(wǎng)格劃分，采用映射網(wǎng)格劃分方式，沿豎井開挖方向網(wǎng)格尺寸為1 m，模型及網(wǎng)格劃分如圖2所示。圖2中豎井沿-Z方向延伸，模型邊界條件為：模型上表面為地面，位于XOY面，取自由約束(無約束)，右、下、后表面均為法向約束，前、左表面為對(duì)稱約束條件。

圖2 計(jì)算模型示意圖

2.4 模擬過程

ANSYS提供了生死單元功能，可以通過殺死單元來有效模擬豎井開挖過程。本文只考慮土體自重應(yīng)力作用、忽略土層本身的構(gòu)造應(yīng)力。土層在初始地應(yīng)力下，已完成了固結(jié)，故對(duì)豎井開挖不形成影響，因此，在模擬中要平衡地應(yīng)力，對(duì)初始位移清零。模擬時(shí)選取循環(huán)進(jìn)尺為3 m，整個(gè)施工過程如下：(1)形成自重應(yīng)力場；(2)初始地應(yīng)力平衡，(3)導(dǎo)孔開挖，貫穿整個(gè)模型，(4)反向擴(kuò)孔開挖，貫穿整個(gè)模型，(5)0～-3 m巖體開挖，(6) -3～-6 m巖體開挖，(7)如此循環(huán)，完成-6 m至-150 m豎井開挖。

3 計(jì)算結(jié)果與分析

3.1 數(shù)值模擬效果驗(yàn)證

3.1.1 模擬的模型

為驗(yàn)證數(shù)值模擬的可行性，本文在進(jìn)行LDP曲線研究之前，首先依據(jù)上述建模方法再建立與實(shí)際工況類似的模型，將模型結(jié)果與實(shí)測數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比分析。該通風(fēng)豎井工期進(jìn)度如下:2019年8月15日完成先導(dǎo)孔，2019年9月6日完成反向擴(kuò)孔工作，截止2019年12月3日，已正向擴(kuò)挖至30.2 m，在正向擴(kuò)孔過程中，由于爆破劇烈，監(jiān)測儀器在豎井井壁難以安裝，故目前尚未進(jìn)行井壁徑向位移的測量，只進(jìn)行了地表沉降測量，因此地表沉降將作為模擬結(jié)果與現(xiàn)場數(shù)據(jù)的主要對(duì)比項(xiàng)。

根據(jù)工程部提供的資料，豎井按 “+”形2條測線從井邊外延，間距為3 m，共16個(gè)測點(diǎn)。測點(diǎn)布置如圖3所示，現(xiàn)場情況如圖4所示，各測點(diǎn)的平面位置如圖5所示，圖中N、E分別表示北、東方向，E01至E04表示該方向測點(diǎn)編號(hào)，其余測點(diǎn)按相同方法編號(hào)。先導(dǎo)孔開挖及擴(kuò)孔對(duì)地表影響較小，測量工作在正向擴(kuò)挖時(shí)進(jìn)行。實(shí)際施工中每個(gè)爆破進(jìn)尺為2.2 m，每開挖2.2 m進(jìn)行1次數(shù)據(jù)測量。

圖3 監(jiān)測點(diǎn)布置圖

圖4 部分監(jiān)測點(diǎn)現(xiàn)場位置

圖5 監(jiān)測點(diǎn)平面位置

用于驗(yàn)證的數(shù)值模型相對(duì)于本文研究模型多了初期支護(hù)這一過程，現(xiàn)場開挖只深入到Ⅲ級(jí)圍巖，因此只考慮該級(jí)圍巖下的初期支護(hù)，依據(jù)設(shè)計(jì)資料，Ⅲ級(jí)圍巖中豎井支護(hù)參數(shù)為：初期支護(hù)采用10 cm厚C25混凝土、長3.0 m的Ф25錨桿，井口段采用明挖法，襯砌結(jié)構(gòu)由現(xiàn)澆厚55 cm鋼筋砼鎖口圈與45 cm鋼筋砼內(nèi)襯復(fù)合而成，材料使用C30混凝土。模型中錨桿根據(jù)等效原則考慮，即錨桿主要是提高圍巖的粘聚力和內(nèi)摩擦角。錨桿加固區(qū)圍巖的粘聚力和內(nèi)摩擦角按提高約20%考慮[14-15]，初支噴混采用shell63殼體單元，初期支護(hù)所用材料參數(shù)見表2。

該模型水平方向尺寸同本文模型，豎直方向考慮到正向擴(kuò)挖只進(jìn)行到30.2 m，所以為減小計(jì)算量，豎向方向尺寸選為48 m，其中井口段為3 mⅤ級(jí)圍巖，其余均為Ⅲ級(jí)圍巖，整個(gè)開挖過程為：(1)形成自重應(yīng)力場；(2)初始地應(yīng)力平衡；(3)導(dǎo)孔開挖，貫穿整個(gè)模型；(4)反向擴(kuò)孔開挖，貫穿整個(gè)模型；(5)0～-3 m井口明挖；(6)0～-3 m鎖扣圈支護(hù)；(7)-3～-6 m正向擴(kuò)挖，釋放荷載30%；(8) -3～-6 m初期支護(hù)，釋放荷載70%；(9)重復(fù)(6)、(7)2個(gè)步驟，完成-3～-30 m巖體開挖及圍巖支護(hù)。

3.1.2 模擬的結(jié)果與分析

選取E01與E04測點(diǎn)數(shù)據(jù)，在有限元模型中對(duì)應(yīng)的節(jié)點(diǎn)號(hào)分別為N-112，N-253。實(shí)測數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果見圖6。

圖6 數(shù)據(jù)對(duì)比圖

由圖6可以看出：實(shí)測數(shù)據(jù)與模擬結(jié)果并不完全相符，存在一定誤差，但誤差范圍均在5%以內(nèi)。監(jiān)測量與模擬結(jié)果均體現(xiàn)了相同的規(guī)律：越靠近豎井，沉降量越大；地表沉降隨開挖深度不斷增加，且深度越大，地表沉降越趨于穩(wěn)定。開挖過程中地表最大沉降約為5 mm，遠(yuǎn)低于常規(guī)30 mm的控制要求，可以滿足變形安全性的要求。因此，利用本文第2節(jié)所建立的有限元模型可以探究豎井正向擴(kuò)挖階段的LDP曲線。

3.2 有限元分析

本文主要研究反井法豎井施工中正向擴(kuò)挖階段圍巖LDP曲線，同時(shí)探討圍巖級(jí)別及開挖面深度對(duì)豎井圍巖LDP曲線的影響，運(yùn)用控制變量法研究二種因素的影響情況，同一級(jí)別圍巖中選取4個(gè)開挖深度研究，選取的4個(gè)監(jiān)測面為Z=-30、-60、-90、-120 m。由于對(duì)稱面采用的是對(duì)稱約束，對(duì)稱面上節(jié)點(diǎn)的位移量可能存在誤差，因此，將各監(jiān)測面上徑向位移取值點(diǎn)選在沒有約束的平面節(jié)點(diǎn)上。本文選取與XOZ面和YOZ面均成45°夾角的平面上的井壁位移進(jìn)行分析，監(jiān)測點(diǎn)位置如圖7所示，徑向位移按式u=(ux2+uy2)1/2求得，其中ux與uy分別為該點(diǎn)X方向與Y方向的位移值。

圖7 監(jiān)測點(diǎn)布置示意圖

3.2.1 開挖面深度變化對(duì)LDP曲線的影響

通過數(shù)值模擬及數(shù)據(jù)處理，獲得不同圍巖級(jí)別下各深度處徑向位移值，圖8、圖9為各級(jí)圍巖中不同深度下的LDP曲線圖。其中X是監(jiān)測面距開挖面距離，當(dāng)X>0時(shí)，指該位置位于開挖面上方，X<0時(shí)，表示指該位置位于開挖面下方；ur指該位置處豎井井壁徑向位移值，向內(nèi)為正，向外為負(fù)。從圖中可以看出，由于先導(dǎo)孔及反向擴(kuò)挖的緣故，豎井各斷面處都有初始位移的存在。當(dāng)監(jiān)測面位于開挖面上方時(shí)，隨著距離開挖面越遠(yuǎn)，豎井井壁位移值不斷增大，在達(dá)到一定距離后，徑向位移值趨于穩(wěn)定，此時(shí)徑向位移值可以視為最大位移量u∞。圍巖越差，則最大位移量u∞越大。

圖8 不同級(jí)別圍巖不同深度處LDP曲線

圖9 不同級(jí)別圍巖不同深度處LDP曲線

對(duì)各種情況下的位移曲線進(jìn)行歸一化處理，便能得到反映開挖面空間效應(yīng)的LDP曲線。用位移釋放系數(shù)描述圍巖位移釋放程度，其定義為任意時(shí)刻某點(diǎn)圍巖徑向位移值與無支護(hù)狀態(tài)下該點(diǎn)穩(wěn)定后的位移最終值之比[12]，取ur為任意開挖時(shí)刻某點(diǎn)圍巖的徑向位移值，u∞為該處距離開挖面無限遠(yuǎn)處的圍巖最終位移值，則位移釋放系數(shù)為u*=ur/u∞。令x*=X/R，表征各監(jiān)測面與開挖面之間的相對(duì)距離，其中，R為豎井開挖半徑，當(dāng)x*>0時(shí)，指監(jiān)測面位于開挖面上方，x*<0時(shí)，表示指該位置位于開挖面下方。

圖9是各級(jí)圍巖中不同深度下的LDP曲線圖，比較各級(jí)圍巖下的LDP曲線可知：圍巖位移釋放系數(shù)不隨深度增加而變化；不同工況下圍巖開挖面的影響范圍約為6R。這說明圍巖位移釋放系數(shù)受開挖深度影響較小。

圖8、圖9顯示Ⅲ級(jí)圍巖在開挖面處出現(xiàn)位移“突跳”現(xiàn)象。這主要是因?yàn)楦呒?jí)別圍巖即質(zhì)量較好圍巖對(duì)卸荷效應(yīng)敏感性更高，圍巖更容易出現(xiàn)底鼓及內(nèi)縮效應(yīng)，而圍巖開挖后，內(nèi)縮效應(yīng)消失，位移出現(xiàn) “突跳”。

3.2.2 圍巖級(jí)別對(duì)LDP曲線的影響

由上面分析可知，開挖面深度變化對(duì)LDP曲線影響較小，因此，選取深度為Z=-60 m時(shí)的數(shù)據(jù)分析圍巖級(jí)別對(duì)LDP曲線的影響。圖10為不同圍巖級(jí)別下圍巖縱向位移曲線，圖11為不同圍巖級(jí)別下圍巖LDP曲線。由圖10可知，隨著圍巖級(jí)別下降，圍巖徑向位移值顯著增大；由圖11、12可知，在Ⅳ1級(jí)圍巖及Ⅳ2圍巖中，LDP曲線幾乎重合。因此，同級(jí)別圍巖中亞類分級(jí)對(duì)圍巖釋放系數(shù)影響較小。

比較Ⅳ級(jí)圍巖與Ⅲ級(jí)圍巖下的LDP曲線，LDP曲線存在顯著差異，這種差異在開挖面下方及開挖面處表現(xiàn)的尤其明顯，圍巖級(jí)別越高，在開挖面下方圍巖位移釋放系數(shù)越大，圖11中體現(xiàn)為曲線越陡。這是由于高級(jí)別圍巖對(duì)卸荷效應(yīng)敏感性高，在重力方向更容易出現(xiàn)卸荷回彈及內(nèi)縮效應(yīng)，導(dǎo)致位移釋放系數(shù)較大。

Ⅲ級(jí)圍巖開挖面處圍巖位移出現(xiàn) “突跳”現(xiàn)象，而Ⅳ級(jí)圍巖 “突跳”現(xiàn)象則較弱。由以上分析可推測，深埋高質(zhì)量圍巖在圍巖開挖前要特別注意變形過大問題，當(dāng)利用平面數(shù)值模型求得圍巖變形量過大時(shí)，應(yīng)考慮超前支護(hù)。

1.1臨床資料我們科室屬郊縣的內(nèi)分泌、老年病科,2017年總共收治的病人1680人。其中城鄉(xiāng)居民1020人,城鎮(zhèn)居民660人。年齡在35-99歲,平均年齡61.12±3.14歲;小學(xué)文化程度為68%,初中文化程度為27%,高中及高中以上文化程度為5%。

監(jiān)測面位于開挖面上方時(shí)，圍巖級(jí)別對(duì)圍巖釋放系數(shù)影響較小，不同級(jí)別圍巖下圍巖釋放系數(shù)收斂速度基本一致，但相對(duì)而言，圍巖級(jí)別越高，圍巖釋放系數(shù)越小。

圖10 不同級(jí)別圍巖縱向位移曲線

圖11 不同級(jí)別圍巖LDP曲線

圖12 不同級(jí)別圍巖開挖面附近LDP曲線

3.3 LDP曲線擬合及誤差分析

以上分析表明，圍巖深度對(duì)位移釋放系數(shù)的影響較小，但圍巖級(jí)別對(duì)位移釋放系數(shù)影響較大，為量化這一影響，采用麥夸特法(Levenberg-Marquardt)及通用全局優(yōu)化法(Universal Global Optimization)對(duì)不同圍巖級(jí)別下x*與u*的關(guān)系進(jìn)行擬合。由LDP曲線可知，該曲線存在2個(gè)間斷點(diǎn)：x*=0及x*=1，因此，在擬合時(shí)將曲線分三段考慮以提高擬合優(yōu)度。Ⅳ級(jí)圍巖擬合結(jié)果為式(1)，系數(shù)取值見表3；Ⅲ級(jí)圍巖擬合結(jié)果見式(2)，系數(shù)取值見表4。

(1)

(2)

以上擬合公式在-1

表5 擬合結(jié)果的誤差分析

由表5可知，以上各分析指標(biāo)均表明該擬合結(jié)果效果極佳。

3.4 與隧道LDP曲線的對(duì)比

對(duì)V-D公式及Panet公式，其計(jì)算公式及取值可參考文獻(xiàn)[10]獲得，針對(duì)本文Ⅲ級(jí)圍巖情況，V-D公式中，可取Rpmax=2.3 m，各公式所得LDP曲線如圖13所示。

圖13 豎井與隧道LDP曲線對(duì)比

由圖13可知：

(1)豎井與隧道LDP曲線整體上呈現(xiàn)一致的規(guī)律：隨開挖面的推進(jìn)，圍巖位移釋放系數(shù)由小到大逐步遞增，并最終趨于穩(wěn)定。但變化中仍然存在差異，距離開挖面較遠(yuǎn)時(shí)，豎井開挖面下方圍巖位移釋放系數(shù)變化規(guī)律與隧道開挖面前方圍巖的基本一致，但豎井位移釋放系數(shù)明顯較大，這是反井法施工產(chǎn)生的影響；開挖面下(前)方圍巖距離開挖面較近時(shí)，豎井位移釋放系數(shù)出現(xiàn)先增大后減小的過程，而隧道中位移釋放系數(shù)則一直呈現(xiàn)遞增的規(guī)律；隧道開挖面后方巖體較快的趨于穩(wěn)定，LDP曲線收斂速度更快，圖中體現(xiàn)為曲線上升速度更快、斜率更大，因此若在豎井中參考隧道LDP曲線確定支護(hù)時(shí)機(jī)，則會(huì)出現(xiàn)支護(hù)過早，低估圍巖自穩(wěn)能力的情況。

(2)豎井開挖面處(x*=0時(shí))產(chǎn)生的位移對(duì)最終位移的貢獻(xiàn)遠(yuǎn)低于隧道，相差約為50%。

(3)觀察整條曲線，豎井開挖面影響范圍更大，開挖面空間效應(yīng)更強(qiáng)。

通過以上對(duì)比分析可知，豎井LDP曲線與隧道LDP曲線存在較多差異，因此，為更好地在豎井中應(yīng)用收斂約束法確定圍巖支護(hù)時(shí)機(jī)及進(jìn)行穩(wěn)定性分析，需對(duì)豎井LDP曲線展開更多、更深入的研究，避免盲目類比隧道LDP曲線的研究成果。

4 結(jié)論

(1)豎井開挖中，圍巖亞類分級(jí)及開挖深度變化對(duì)LDP曲線的影響較小。基本分級(jí)下，圍巖級(jí)別對(duì)LDP曲線的影響主要集中開挖面下方，圍巖級(jí)別越高即圍巖越好，圍巖位移釋放系數(shù)越大，但在開挖面上方，位移釋放系數(shù)隨圍巖級(jí)別升高而減小，圍巖位移突跳現(xiàn)象越明顯。

(2)豎井開挖面空間效應(yīng)范圍約為6倍開挖半徑。

(3)本文提出了量化Ⅲ、Ⅳ級(jí)圍巖LDP曲線的函數(shù)表達(dá)式。與隧道傳統(tǒng)LDP曲線相比，豎井開挖面處產(chǎn)生的位移對(duì)最終位移的貢獻(xiàn)遠(yuǎn)低于隧道，相差約為50%；并且二者在開挖面前后的位移釋放系數(shù)的大小及收斂速度等均存在差異。該結(jié)果可為本工程確定支護(hù)時(shí)間及穩(wěn)定性分析提供理論指導(dǎo)，并為類似工程提供一定的參考。

(4)本文主要研究了Ⅲ級(jí)、Ⅳ級(jí)等圍巖質(zhì)量較好但開挖深度較淺的豎井開挖面空間效應(yīng)，以后應(yīng)對(duì)軟弱圍巖及深大豎井展開更進(jìn)一步的研究。