資帆　吳明濤　甘祖旺

摘要：為研究復(fù)合材料組成的復(fù)合裝甲的抗侵徹性能，利用非有限元軟件ANSYS/LS-DYNA對(duì)破片侵復(fù)合裝甲進(jìn)行數(shù)值模擬分析，針對(duì)芳綸纖維和超高分子量聚乙烯這兩種復(fù)合材料，研究?jī)煞N復(fù)合材料的不同體積占比對(duì)抗侵徹性能的影響。結(jié)果表明：超高分子量聚乙烯的抗侵徹性能優(yōu)于芳綸，芳綸/超高分子量聚乙烯結(jié)構(gòu)的抗侵徹性能隨著超高分子量聚乙烯的體積占比的增加而增強(qiáng)。

關(guān)鍵詞：復(fù)合裝甲;復(fù)合材料;抗侵徹性能;數(shù)值模擬

引言

防護(hù)裝甲能夠阻止彈體以及爆炸產(chǎn)生的高速破片的侵入，有效保護(hù)人員和裝備的安全。鋼材是傳統(tǒng)的防護(hù)材料，具有較高的強(qiáng)度和硬度，缺點(diǎn)是密度較大;纖維增強(qiáng)復(fù)合材料（芳綸、超高分子量聚乙烯等）具有密度低、比模量大、抗拉性能優(yōu)異等優(yōu)良特性，是理想的抗侵徹材料。芳綸纖維在具有較高的模量和強(qiáng)度、較低的密度等優(yōu)勢(shì)外，還同時(shí)兼具了耐腐蝕、抗疲勞等優(yōu)點(diǎn)，是理想的抗侵徹材料;超高分子量聚乙烯纖維作為新一代的復(fù)合材料，在抗侵徹領(lǐng)域有著廣泛的應(yīng)用前景。本文利用數(shù)值模擬方法，分析了?? 纖維增強(qiáng)復(fù)合材料芳綸和超高分子量聚乙烯不同體積占比對(duì)抗侵徹性能的影響。對(duì)防護(hù)裝甲在抗侵徹方面提供參考。

1? 數(shù)值模擬與計(jì)算方法

1.1幾何模型

利用非線性有限元軟件ANSYS/LS-DYNA????????? 進(jìn)行復(fù)合裝甲的侵徹仿真分析，破片為質(zhì)量12.3g，直徑10mm，高20mm的的平頭圓柱體，與靶板的初始距離為5mm。靶板面內(nèi)尺寸為200mm×200mm，因?yàn)槟Ｐ蜑閷?duì)稱結(jié)構(gòu)，所以建立了四分之一模型以此來提高計(jì)算的效率，在模型的邊界處和對(duì)稱面分別施加了固定約束和對(duì)稱約束。模型采用Lagrange實(shí)體單元，因?yàn)閺椀罌_擊問題中會(huì)存在明顯的局部效應(yīng)，為了保證仿真結(jié)果的準(zhǔn)確性，對(duì)靶板中心區(qū)域的網(wǎng)格進(jìn)行了加密，中心區(qū)域的邊長為20mm，如圖1所示。文中，破片與復(fù)合裝甲之間的接觸為*ERODING_SURFACE_TO_ SURFACE;復(fù)合材料層間定義帶有固連作用的面面自動(dòng)接觸*AUTOMATIC_SURFACE_TO_ SURFACE _TIEBREAK，可模擬復(fù)合材料層間樹脂的粘接和脫粘效果。

1.2材料模型

本文中破片采用的模型是*PLASTIC-KINEMATIC模型（雙線性彈塑性隨動(dòng)材料模型）。模型的應(yīng)變率采用Cowper-Symonds模型描述，破片選用材料是45#鋼，材料參數(shù)如表1所示：

2復(fù)合材料不同體積占比對(duì)抗侵徹性能的影響

針對(duì)復(fù)合材料部分，為研究芳綸/超高分子量聚乙烯中，兩種復(fù)合材料不同體積占比對(duì)抗侵徹性能的影響，設(shè)計(jì)靶板的總厚度為10mm，在厚度方向?qū)Ψ季]/超高分子量聚乙烯結(jié)構(gòu)進(jìn)行不同厚度的組合，設(shè)計(jì)了6個(gè)不同超高分子量聚乙烯體積占比構(gòu)型，芳綸占比分別為0%、20%、40%、60%、80%和100%，其中K表示芳綸纖維;P表示超高分子量聚乙烯纖維。

2.1 剩余速度

控制其他條件不變，只改變破片的入射速度，對(duì)芳綸和超高分子量聚乙烯兩種復(fù)合材料組成的不同復(fù)合材料占比的靶板進(jìn)行有限元侵徹仿真分析，得到破片侵徹后的剩余速度，復(fù)合靶板中超高分子量聚乙烯體積占比與剩余速度的關(guān)系如圖2所示。

觀察兩條曲線可以發(fā)現(xiàn)：破片侵徹靶板后的剩余速度基本上隨著超高分子量聚乙烯纖維體積占比的增加而降低，當(dāng)破片入射速度為500m/s時(shí)，超高分子量聚乙烯體積占比為60%時(shí)，相比較體積占比為40%時(shí)，破片的剩余速度有一個(gè)較為明顯的下降，與純芳綸纖維靶板比較，剩余速度降低了45.5%，6種構(gòu)型中，剩余速度最低的是超高分子量聚乙烯體積占比為80%的結(jié)構(gòu)，破片剩余速度為218m/s。當(dāng)破片入射速度為600m/s時(shí)，速度遠(yuǎn)超靶板彈道極限，雖然破片剩余速度隨著超高分子量聚乙烯體積占比的提高而降低，但是變化趨勢(shì)不明顯，其中剩余速度最低的是純超高分子量聚乙烯靶板，剩余速度為448m/s?；祀s靶板中，超高分子量聚乙烯體積占比為60%時(shí)剩余速度最低，為471m/s，相較與純芳綸靶板，混雜靶板的剩余速度降低了10.5%，所以芳綸和超高分子量聚乙烯的混雜靶板的抗侵徹性能是要優(yōu)于純芳綸靶板的，并且不同速度下，靶板的抗侵徹性能在特定體積占比時(shí)最強(qiáng)。

2.2能量吸收

對(duì)平頭圓柱破片侵徹芳綸/超高分子量聚乙烯結(jié)構(gòu)中，超高分子量聚乙烯不同體積占比的6個(gè)構(gòu)型仿真結(jié)果中的能量吸收情況進(jìn)行了分析，破片入射速度為500m/s和600m/s時(shí)，靶板的能量吸收情況如圖3所示。

根據(jù)靶板中芳綸纖維和超高分子量聚乙烯纖維的吸能情況，可以發(fā)現(xiàn)，隨著超高分子量聚乙烯纖維體積占比的提高，靶板的總吸能基本上也隨著提高，其中，在破片500m/s侵徹靶板時(shí)，靶板的總吸能在超高分子量聚乙烯體積占比為60%時(shí)提高最顯著，6個(gè)構(gòu)型中，超高分子量聚乙烯體積占比為80%時(shí)（K2P80），吸能最多。當(dāng)入射速度為600m/s時(shí)，超高分子量聚乙烯體積占比為40%時(shí)，靶板的總吸能有較為明顯的提高，6種構(gòu)型中，純聚乙烯纖維板的總吸能最多?？偟膩砜?，靶板厚度一定時(shí)，在芳綸背后加入超高分子量聚乙烯，抗侵徹性能要優(yōu)與純芳綸，并且UHMWPE的體積占比對(duì)靶板吸能有顯著影響。通過兩個(gè)速度下靶板吸能對(duì)比發(fā)現(xiàn)，當(dāng)速度遠(yuǎn)超靶板的彈道極限后，復(fù)合材料靶板的總吸能會(huì)減小，分析是因?yàn)閺?fù)合材料靶板抗侵徹中，纖維的拉伸和層間分離所吸收的能量占比很大，當(dāng)速度過快，靶板主要發(fā)生剪切破壞，破壞區(qū)域減小，纖維布的拉伸和層間分離較少，所以入射速度增加，靶板的吸能反而會(huì)減少。

圖4為破片以500m/s入射速度侵徹不同復(fù)合采料體積占比靶板，靶板的破壞模式圖，可以發(fā)現(xiàn)：純芳綸靶板在破片侵徹下主要發(fā)生剪切破壞，層間對(duì)分離和脫粘現(xiàn)象較少，主要集中在彈孔附近，靶板的“V”型變形區(qū)域較小，芳綸和超高分子量聚乙烯混雜靶板中，芳綸主要發(fā)生剪切破壞，有少量的拉伸和層間分離，超高分子量聚乙烯發(fā)生拉伸，拉伸也導(dǎo)致了層間的分離現(xiàn)象，可以明顯看到芳綸和超高分子量聚乙烯兩種材料的界限，這是因?yàn)槌叻肿恿烤垡蚁┑目估阅芤獌?yōu)于芳綸纖維，破片侵徹時(shí)，芳綸剪切破壞，而超高分子量聚乙烯材料則被拉伸破壞，所以導(dǎo)致了兩種材料之間發(fā)生大面積的脫粘和分離現(xiàn)象。而純超高分子量聚乙烯靶板破壞的“V”型區(qū)域是最大的，要遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過純芳綸靶板，所以超高分子量聚乙烯在侵徹過程中，因?yàn)榭估阅芨鼜?qiáng)，所以破壞吸能更多。

3結(jié)束語

通過有限元軟件對(duì)破片侵徹芳綸/超高分子量聚乙烯結(jié)構(gòu)進(jìn)行仿真分析，通過對(duì)仿真結(jié)果的分析發(fā)現(xiàn)：

相同體積的芳綸/超高分子量聚乙烯結(jié)構(gòu)的抗侵徹性能要優(yōu)于純芳綸靶板，將超高分子量聚乙烯置于背板位置可以使其在侵徹中充分發(fā)揮抗拉性能，吸收更多能量。芳綸/超高分子量聚乙烯混雜靶板的抗侵徹性能通常隨著超高分子量聚乙烯體積占比的提高而增強(qiáng)，但是會(huì)存在提升較為明顯的占比比例。

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作者簡(jiǎn)介：資帆（1995—），男（漢族），云南昆明人，碩士，從事輕質(zhì)復(fù)合裝甲抗爆炸抗侵徹、數(shù)值模擬仿真工作。